Национальный цифровой ресурс Руконт - межотраслевая электронная библиотека (ЭБС) на базе технологии Контекстум (всего произведений: 548016)
Консорциум Контекстум Информационная технология сбора цифрового контента
Уважаемые СТУДЕНТЫ и СОТРУДНИКИ ВУЗов, использующие нашу ЭБС. Рекомендуем использовать новую версию сайта.
  Расширенный поиск
Результаты поиска

Нашлось результатов: 2330 (0,84 сек)

Свободный доступ
Ограниченный доступ
Уточняется продление лицензии
1

Тепловой баланс подстилающей поверхности г. Томска в 2004–2005 гг. [Электронный ресурс] / Дудорова, Белан // Оптика атмосферы и океана .— 2015 .— №3 .— С. 35-43 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/357896

Автор: Дудорова

Выполнено исследование теплового баланса г. Томска за период 2004–2005 гг. Рассчитаны поток тепла в почву и антропогенный поток тепла. Сделаны оценки энергетического вклада фазовых переходов воды в общий тепловой баланс. Показано, что с марта по сентябрь основной приход тепла происходит за счет радиационных составляющих (75–100%), c декабря по февраль – в основном за счет турбулентного потока тепла и составляет от 40 до 85% от общего баланса. В осенний период перед установлением снежного покрова существенное значение в приходной части имеет поток тепла из почвы, который увеличивает турбулентный поток тепла в атмосферу. В теплый период года расход тепла распределяется между турбулентным потоком тепла и затратами на испарение воды (50/50%). Сравнительно небольшой вклад вносит уходящее тепло в почву (не больше 10% от общих затрат). Весной в расходной части появляются затраты тепла на таяние снежного покрова, которые в отдельные месяцы могут достигать 50% от общего расхода. Зимой основные затраты тепла приходятся на радиационные составляющие.

ïîòîê àíòðîïîãåííîãî òåïëà, QS – ïîòîê òåïëà ìåæäó ïîäñòèëàþùåé ïîâåðõíîñòüþ è íèæåëåæàùèìè ñëîÿìè, QH <...> Òóðáóëåíòíûé ïîòîê òåïëà QH â ñîîòâåòñòâèè ñ (1) ñ÷èòàåòñÿ ïîëîæèòåëüíûì, êîãäà ïîäñòèëàþùàÿ ïîâåðõíîñòü <...> Òóðáóëåíòíûé ïîòîê òåïëà Äëÿ îïðåäåëåíèÿ âåëè÷èíû òóðáóëåíòíîãî ïîòîêà òåïëà QH ñóùåñòâóþò äâà ïîäõîäà <...> Íà ðèñ. 3 ïðåäñòàâëåí ãîäîâîé õîä òóðáóëåíòíîãî ïîòîêà òåïëà QH. <...> Âèäíî, ÷òî ãîäîâîé õîä QH õîðîøî ñîãëàñóåòñÿ ñ ëèòåðàòóðíûìè äàííûìè (ã.

2

МОДЕЛЬ ПЛОСКОГО МНОГОСЛОЙНОГО ГИДРОАКУСТИЧЕСКОГО ЭКРАНА С АНИЗОТРОПНЫМИ ФУНКЦИОНАЛЬНО-ГРАДИЕНТНЫМИ КОМПОНЕНТАМИ [Электронный ресурс] / Болнокин, Сторожев, Зыонг // Вестник Воронежского государственного университета. Серия: Системный анализ и информационные технологии .— 2016 .— №1 .— С. 20-26 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/511785

Автор: Болнокин

Представлена теоретическая численно-аналитическая методика анализа модели функционирования и структурно-параметрической оптимизации рабочих характеристик плоских гидроакустических экранов произвольной многослойной структуры с анизотропными неоднородными по толщине функционально-градиентными вязкоупругими компонентами. В процессе исследования построено решение задачи о распространении волн деформаций по толщине окруженного жидкими средами многослойного экранирующего пакета при действии волнового гидроакустического давления на одну из его внешних поверхностей

1 3 55 1 54 2 0 1 ( ( ) ( ) = = ′ ′+ +∑∑ qsm q qsm q q qsm q s m A c F h c F h 53 3 ( )) λ′+ = pq q qh <...> + + = = ′= +∑∑ q sm q q sm q s m A c F h 1 1 54, 1 1, 2 53, 1 1, 3( ) ( )) λ ++ + + + +′ ′+ + pq q qh <...> 1 3 45 1 44 2 0 1 ( ( ) ( ) = = ′ ′+ +∑∑ qsm q qsm q q qsm q s m A c F h c F h 43 3 ( )) λ′+ = pq q qh <...> + + = = ′= +∑∑ q sm q q sm q s m A c F h 1 1 44, 1 1, 2 43, 1 1, 3( ) ( )) λ ++ + + + +′ ′+ + pq q qh <...> 1, 1),= −q N 1 3 35 1 0 1 ( ( ) = = ′ +∑∑ qsm q qsm q s m A c F h 34 2 33 3( ) ( )) λ′ ′+ + = pq q qh

3

О зависимости энтальпии прямого мартенситного превращения в никелиде титана от напряжения [Электронный ресурс] / Егоров, Волков // Журнал технической физики .— 2017 .— №2 .— С. 45-51 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/591632

Автор: Егоров

Создана оригинальная методика дифференциального термического анализа для изучения теплофизических свойств образцов, нагруженных касательным напряжением. В серии экспериментов по исследованию прямого мартенситного превращения B2 → B19′ в никелиде титана при охлаждении под постоянным напряжением обнаружено, что энтальпия превращения линейно убывает с ростом напряжения, и при напряжении 100 MPa она на 30% меньше, чем у образца в свободном состоянии

Здесь обратное превращение фиксируется при температурах 380−445K, его величина составила qH = 30.5 J/ <...> Однако, величины qH и qC качественно согласуются с калориметрическими данными. <...> Результаты расчетов представлены на рис. 4 в виде зависимости величин qC и qH от напряжения τ . <...> Видно, что с увеличением нагрузки от 0 до 103MPa величины qC и qH практически одинаково уменьшаются в <...> Об этом свидетельствует и то: что в наших опытах темп уменьшения величин qC и qH с ростом напряжения

4

Особенности антиоксидантной активности тканей у представителей реофильного зообентоса по результатам хемилюминесцентного анализа [Электронный ресурс] / Макарская, Андрианова, Тарских // Сибирский экологический журнал .— 2016 .— №5 .— С. 76-86 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/487860

Автор: Макарская

Адаптации живых организмов к условиям окружающей среды формируются и проявляются на самых различных уровнях – от молекулярного до биоценотического. В настоящее время метаболическая антиоксидантная система (АОС) считается ключевым звеном адаптационных процессов, а ее активация рассматривается как универсальный отклик биоты на негативное воздействие окружающей среды. Использование компонентов АОС в качестве биомаркеров стрессовых воздействий на гидробионтов активно внедряется и имеет большие перспективы в системе мониторинга водных экосистем. В данной работе проанализирована кинетика образования свободных радикалов у различных представителей зообентоса из р. Енисей (амфиподы, олигохеты, пиявки, хирономиды) и амфипод из р. Ус (малая горная река, приток Енисея). Параметры кинетики радикалообразования регистрировали методом люминолзависимой хемилюминесценции при инициировании оксидативного стресса перекисью водорода in vitro в гомогенатах тканей гидробионтов. Выявлено, что у амфипод, в отличие от других беспозвоночных, процесс антиокислительной активности характеризуется двумя вспышками хемилюминесценции. Кроме того, у амфипод наблюдались межвидовые и возрастные отличия по параметрам кинетики генерации свободных радикалов. У Gmelinoides fasciatus Stebb. пик интенсивности генерации свободных радикалов и их общее количество за 60-минутный период регистрации достоверно превосходили данные показатели для Gammarus sp. и Eulimnogammarus viridis Dybowsky. С возрастом наблюдалось увеличение объема продукции свободных радикалов у E. viridis и Gammarus sp. и снижение у G. fasciatus. Отмечено достоверно более высокое значение объема генерации свободных радикалов у G. fasciatus и E. viridis, обитающих в зоне р. Енисей с повышенной антропогенной нагрузкой

.=+9'2� C � ><�/�9�46.2.7';�s`qh ��+2742&1'7.)�1',E &9+1422+<+�+1<'2.54,3+<+�94@4,&9'�3+/4D/4&E ,)� + <...> �� �� � Qh � s�� �� ����C���W �261.'2+9'�� �� ��.2'>.3'�1'=9.&.)�42.,4A,3+<+�=++E D42&+,'� 9� 2.824> <...> � � �� Qh �� �s�� �‰ ����C���W �/'6:H49� � � " � �+,39.549'� � � � � t'A3'/(,3.4� 9,4E /427:� ='2)/. <...> �� �� � Qh �� � ‰ ��C� �]N^_^a_S� s � s � ih`gPN^Lb� r � � � rQNSba_^Qb`� e � r`S^]KQb`�� �s �ˆ`h`_^ <...> �� � � Qh ��� ‰ m� ��C� �� ~acNKQcL�i �~ ��aEia]haQ� �k �‰jQQ}ag`cK�̀ cg�̀ cKaQ}ag`cK fL_^`caNfN�ac

5

Компьютерные технологии в практике математического моделирования. Ч. 2 учеб. пособие

Автор: Градов В. М.
М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана

Рассмотрены методы построения разностных схем для дифференциальных уравнений в частных производных и средства их компьютерной реализации применительно к различным задачам инженерного и научного содержания. Изложение методов дано с учетом их применения при разработке компьютерных программ на языках высокого уровня и доведено до конкретных рекомендаций по повышению эффективности создаваемых алгоритмов. Важное место в пособии отводится обсуждению использования в расчетной практике современных математических пакетов типа Matlab, приведены примеры использования данного пакета для реализации моделей, описываемых дифференциальными уравнениями в частных производных различных типов.

l m q e e e ea h π π − π π + ⎛ ⎞ρ − ⎜ ⎟ρ − ⎜ ⎟τ⎝ ⎠ ⎛ ⎞− + − ρ =⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠ или / / 2( 1) ( 2 ) 0. i qh <...> l i qh l q a e e h − π πτρ − − − + = Заменяя по формуле Эйлера / / 2cos / ,i qh l i qh le e qh l− π <...> π+ = π получаем окончательно 2 2 4( 1) sin 0. 2q a qh lh τ π ρ − + = Отсюда 2 2 41 sin . 2q a qh lh τ <...> l i qh l q q i qh l i qh l e ea h e ea h − π π − π π ⎛ ⎞ρ − − + − σρ −⎜ ⎟⎜ ⎟τ ⎝ ⎠ ⎛ ⎞− + − −σ =⎜ ⎟⎜ <...> ⎟ ⎝ ⎠ Используя формулу Эйлера, получаем окончательно 2 2 2 2 4 4 (1 )1 sin sin 0. 2 2q q a qh a qh l

Предпросмотр: Компьютерные технологии в практике мат. моделирования. Ч. 2.pdf (0,3 Мб)
6

№9 (64) [Датчики и системы. Sensors & Systems, 2004]

В журнале публикуется разносторонняя информация о датчиках, приборах и системах измерения, контроля, управления включая: Результаты исследований и разработок отечественных и зарубежных ученых; Статьи о новых методах и принципах построения и проектирования; Сведения о новейшей продукции отечественных и зарубежных фирм; Технологические процессы производства; Метрологическое обеспечение, стандартизация и сертификация; Экономика и управление; Особенности современной организации производства и бизнес процессов; Хроника; Научно-техническая публицистика.

� ��� � QH � ��� � ��� QH � 1�� � QH � ��� � QH � ��� � ��� QH � 1�� � ��� ��� ��� ��� QH 1 ��� � QH <...> 1 ��� � ��� QH 1 1�� � QH � ��� � QH � ��� � ��� QH � 1�� � QH � ��� � ��� QH 1 1�� � �± �± ��� � �± <...> � ��� ��> @ Z I � ��� � QH � ��� ��> @ ��� Z I � ��� � QH � 1�� ��> @ Z I � ��� � QH � ��� ��> @ ��� <...> Z I � ��� � QH 1 1�� ��> @ Z I � ��� � QH � ��� ��> @ Z I � ��� � QH � ��� ��> @ ��� Z I � ��� � QH <...> � 1�� � QH � ��� ��> @ Z I � 1�� � QH � ��� ��> @ ��� Z I � 1�� � QH � 1�� ��> @ Z I � 1�� � QH � ��

Предпросмотр: Датчики и системы. Sensors & Systems №9 (64) 2004.pdf (0,2 Мб)
7

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПРИ НЕРАЗРУШАЮЩЕМ КОНТРОЛЕ ТОНКИХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ АНИЗОТРОПНЫХ ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ [Электронный ресурс] / Беляев, Мищенко, Беляев // Измерительная техника .— 2017 .— №4 .— С. 60-64 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/605220

Автор: Беляев

Предложен метод определения коэффициента диффузии растворителей в тонких пористых материалах с существенной анизотропией свойств, обеспечивающий возможность непосредственного неразрушающего контроля изделий из анизотропных пористых материалов. Рассмотрены вопросы повышения производительности и точности применяемого метода

����& ��� ����$�� ��� ���� �< ��������� � ������ ���� �� ����� �� ����� �� ������� ����%���������� 0qH <...> ��� ������ �������� �� �� qH �� ��� � � ��� � � �� ������� � ���������� � � ������� ���� � �������� � <...> < qH ����� ��� �� ��� ���� ���� �"� ��� ��������� ��=����� � � ����� �� ��� ���& ���� ���� ����&��� " <...> �� ��$� ��� ���� �� ���&� ���� qH &�� ���&��� ����&������ ����� �� �� D]E '�� �� ����� ���## � � �� <...> qH� ��������� ����& �� ��� � �� ����� >'! _09;� τ< H� ��&� �" �%����� �" �����^� ��� !

8

Влияние магнитостатического диполь-дипольного и обменного взаимодействий в системах ферромагнитных наночастиц на эффективную магнитную проницаемость 3D-нанокомпозита [Электронный ресурс] / Макеева, Голованов, Ширшиков // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Физико-математические науки .— 2012 .— №4 .— С. 150-161 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/270033

Автор: Макеева
М.: ПРОМЕДИА

На основе математической модели электродинамического уровня строгости с учетом обмена и в "безобменном" приближении проведено численное исследование влияния магнитостатического диполь-дипольного и обменного взаимодействий в ансамблях ферромагнитных наночастиц NiO. 7ZnO. 3Fe204 в 3D-нанокомпозите из опаловой матрицы при различном числе учитываемых в элементарной ячейке модели магнитных частиц сферической геометрии, считая фактор заполнения магнитным компонентом постоянной величиной. Показано, что различные виды магнитных взаимодействий, как магнитостатическое диполь-дипольное, так и обменное, могут быть способом изменения (модуляции) комплексной эффективной магнитной проницаемости 3D-нанокомпозитов.

 эф 0d ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ;d M t M t H t H t M t t              (4) эф ( ) ( ) ( )qH <...> Физика 157 (5) поля анизотропии, локальных дипольных полей, поля обменного взаимодействия ( )qH t  . <...> r dM M H H M dt        . (8) В уравнении Ландау – Лифщица (4) поле обменного взаимодействия qH <...>  теперь не учитывается ( qH  = 0), для чего константа обменного взаимодействия полагается равной q <...> взаимодействия qH   0; – эксперимент [7] Рис. 4.

9

Вычислительный алгоритм определения дескрипторов автономных блоков с магнитными нановключениями и каналами Флоке [Электронный ресурс] / Голованов, Макеева, Савченкова // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Физико-математические науки .— 2009 .— №2 .— С. 91-101 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/269824

Автор: Голованов
М.: ПРОМЕДИА

На электродинамическом уровне строгости определяются дескрипторы линейных и нелинейных автономных блоков (АБ) в виде прямоугольных параллелепипедов с магнитными нановключениями и виртуальными каналами Флоке на гранях. Основой построения дескрипторов являются уравнения Максвелла, решаемые совместно с уравнением Ландау-Лифшица, в котором учитывается поле обменного взаимодействия. Для решения нелинейной краевой задачи дифракции для АБ с магнитными нановключениями и каналами Флоке применен проекционный метод Галеркина.

( ) ( ) ( ) ( ) ( )            r dM t M t H t H t M t dt ; (4) эф ( ) ( ) ( )     qH <...> ( )  B t – вектор магнитной индукции; эф ( )  H t – суммарное эффективное поле, включающее ( )  qH <...> Используя формулы векторного анализа, запишем поле обменного взаимодействия ( )  qH t (6) в виде   <...> ( ) graddiv ( ) rot rot ( ) .   qH t q M t M t (7) Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство <...> Представляя векторные функции ( )  E t , ( )  H t , ( )  M t , ( )  F t , ( )  qH t в виде рядов

10

МОДЕЛЬ КИСЛОРОДНОЙ РЕЗКИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПЛАСТИНЫ С УЧЕТОМ ХИМИЧЕСКОГО ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ [Электронный ресурс] / Анисимова, Князева // Физика горения и взрыва .— 2016 .— №1 .— С. 58-67 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/359641

Автор: Анисимова

Предложена модель процесса кислородной резки металлической пластины, в которой учитываются нагрев внешним и внутренним источниками тепла, теплоотвод из зоны реза и уменьшение толщины разрезаемой детали. Модель реализована численно. Продемонстрированы возможности модели для описания различных режимов резки: поверхностной и разделительной, резки в кинетическом и диффузионном режимах. По результатам расчетов построено поле температуры, исследовано влияние параметров на изменение толщины детали и формы края реза. Результаты качественно согласуются с данными экспериментов.

теплопроводности в форме hcρ ∂T ∂t = h [ ∂ ∂x ( λ ∂T ∂x ) + ∂ ∂y ( λ ∂T ∂y )] − − αeff (T − Te) + qe + qh <...> = Qh dh dt — источник тепла вследствие гетерогенной реакции окисления, Qh — суммарное тепловыделение <...> Величины k0, E, Qh — эффективные характеристики совокупности физикохимических стадий процесса окисления <...> Например, A = Qh cρ(T∗ − T0) ≡ Qh q0t∗/h0 — отношение тепла, выделенного (поглощенного) химической реакцией <...> тепло эффективной (или суммарной) гетерогенной реакции окисления тоже варьируется в широких пределах Qh

11

О построении порождающих многочленов для кодов с вычетами 5-8-й степени [Электронный ресурс] / Артамонов // Вестник Московского университета. Серия 1. Математика. Механика .— 2012 .— №6 .— С. 11-17 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/360585

Автор: Артамонов

Рассматривается обобщение квадратично-вычетных кодов на случай вычетов высших степеней. Исследуются свойства h-вычетных кодов. В некоторых случаях указывается вид и способ построения порождающего многочлена. С помощью полученных результатов выписываются порождающие многочлены кодов с вычетами 5-8-й степени.

Если p−1h нечетно, то −1 ∈ Qh 2 . Доказательство. Так как p− 1 четно, а p−1h нечетно, то h четно. <...> По определению Qh 2 = {g h2 +kh, k = 0, . . . , p−1h −1}. <...> 1, то h|2r, а 0 < 2r < 2h, следовательно, h = 2r, а p−12 = lh + h2 , т.е. −1 ≡ g p−1 2 = glh+ h 2 ∈ Qh <...> Тогда по утверждению 10 имеем −1 ∈ Qh 2 . Далее, S (α) = ∑ 0�iQh 2 , т.е. если r ∈ Qi, то −r ∈ Qi или −r ∈ Qi+ h 2

12

Определение контактного давления в задаче о взаимодействии тел с покрытиями при износе, тепловыделении и учете зависимости коэффициента трения от температуры [Электронный ресурс] / Губарева // Инженерный журнал: наука и инновации .— 2013 .— №7 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/276498

Автор: Губарева
М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана

Показана максимально упрощенная схема контакта тел с упругими мягкими покрытиями, дающая возможность учитывать больше явлений, протекающих в области контакта. С учетом предложенной формулы для описания нелинейного трения найдено контактное давление. Определены ресурс трибосопряжения и условие отсутствия катастрофического износа.

h h     , *( )yi i i ia T    , (13) где 1 1 2 * * 2 2 1 1 2 1 2 1 2 * * exp * . 1 exp 2 k qh <...> задаче о взаимодействии тел с покрытиями при износе … 5 В итоге получим *1 1 1 1 1 1( , ) / / 2v h t qh <...> h T     , * 2 2 2 2 2 2( , ) / / 2v h t qh h T     . (15) Подставив соотношения (3) и (15) <...>                       (16) где S = 22 1 1 2 1 2 1 2 * * 1 exp 2 k qh <...> h h h V                 1 2 1 2 * *1 * exp exp ( ) exp . k q k qh h k qm

13

Нагрузки на ректификационную колонну [Электронный ресурс] / Nezami // Нефтегазовые технологии .— 2008 .— №9 .— С. 84-87 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/261838

Автор: Nezami
М.: ПРОМЕДИА

Общепринятый метод расширен и усовершенствован.

жидкостей является суммой энтальпий, установленных продуктов минус сумма энтальпий жидкой фазы сырья: QH <...> = HPLj FPLj – HFLi FFLi (9) и WH = QH/ , (10) где QH – разбаланс теплосодержания жидкостей, БТЕ/ч; HPLj <...> Разбаланс энтальпии жидкостей: QH = HPLj × FPLj – HFLi × FFLi. <...> сведены в табл. 2 HPLj × FPLj = 126 341 969 БТЕ/ч HFLi × FFLi = 294 564(–417,1) = = –122 862 644 БТЕ/ч QH <...> = –3479325 БТЕ/ч WH = QH/ WH = –3 479 325/123,5 = –28 173 фунт/ч W = WR + WF – WV – WC – WH W = 382

14

Алгоритм интегрирования с применением L-устойчивого и явных методов [Электронный ресурс] / Новиков // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Физико-математические науки .— 2013 .— №3 .— С. 58-69 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/270079

Автор: Новиков
М.: ПРОМЕДИА

При моделировании кинетики химических реакций, расчете электронных схем и электрических сетей и других важных приложений возникает необходимость решения задачи Коши для жестких систем обыкновенных дифференциальных уравнений. Для решения таких задач применяются L-устойчивые численные схемы. В таких методах при большой размерности системы дифференциальных уравнений основные вычислительные затраты приходятся на декомпозицию матрицы Якоби. Сокращения затрат достигают замораживанием матрицы Якоби, т. е. применением одной матрицы на нескольких шагах интегрирования. Дополнительного сокращения затрат добиваются за счет применения алгоритмов интегрирования на неоднородных схемах. В состав таких алгоритмов включаются явные и L-устойчивые методы. Эти алгоритмы сами распознают, является задача жесткой или нет. Эффективная численная схема выбирается на каждом шаге по критерию устойчивости. Здесь разработан неоднородный алгоритм интегрирования на основе L-устойчивого и явных двухстадийных методов. Построено неравенство для контроля устойчивости схемы Рунге-Кутта второго порядка точности. На основе стадий этого метода предложена численная формула первого порядка с расширенным до 8 интервалом устойчивости. На основе L-устойчивой (2, 2) -схемы и численных формул типа Рунге-Кутта первого и второго порядков точности разработан алгоритм переменной структуры, в котором эффективный метод выбирается на каждом шаге по критерию устойчивости. При расчетах по L-устойчивому методу допускается замораживание матрицы Якоби, которая может вычисляться как аналитически, так и численно. Алгоритм предназначен для решения как жестких, так и нежестких задач. Приведены результаты расчетов, подтверждающие эффективность построенного алгоритма.

достигло заданного максимального числа ih; 3) если прогнозируемый шаг больше последнего успешного в qh <...> Числами ih и qh можно влиять на перераспределение вычислительных затрат. <...> При ih = 0 и qh = 0 замораживания не происходит; при увеличении ih и qh число вычислений правой части <...> В случае большой размерности системы дифференциальных уравнений (1) имеет смысл выбирать ih и qh достаточно <...> В расчетах использовались значения ih = 10 и qh = 2.

15

№6 [Сибирский экологический журнал, 2017]

Основные научные направления: * теоретические и методические вопросы экологии * региональные аспекты экологии * зоны экологических бедствий * структура и функционирование экосистем * антропогенная трансформация экосистем

3 � ^D E FG H IH J K FE � L � M N O O FP FH QH N � V E H IH K FE � L � W E K X P H Y Z E K H QH N b „ <...> 0 ) # 4 ( �L 3 53 2 3 > B9 <: 4< @ 8 4> @4 9 < � T B9 2 9 8 <4 < 4; @B 2 4< �^ R K QH S FG FH QH N �T <...> + �/ , $ ) ) $ �R K QH S FG FH QH N �T J IU N K FG L 3 53 2 3 > B9 <: 4< @ 8 4> @4 9 <� �D �} E QZ n <...> M F 2 8 45 4K @B F 2 �w H x y n n n n �M �� � � 4 � / , $ ) ) $ �� QH II N K FH QH N �S H x FN H „ „ <...> 3 � ^D E FG H IH J K FE � L � M N O O FP FH QH N � V E H IH K FE �L �W E K X P H Y Z E K H QH N ba �4

Предпросмотр: Сибирский экологический журнал №6 2017.pdf (0,2 Мб)
16

Гидропривод и гидравлические средства автоматики учеб. пособие

Автор: Свербилов
Издательство СГАУ

Гидропривод и гидравлические средства автоматики. Используемые программы: Adobe Acrobat. Труды сотрудников СГАУ (электрон. версия)

Ha основании данных таблицы 2.1 рассчитать подачу насоса QH по формуле QH = V/t и полученные значения <...> Построить расходноперепадную характеристику насоса QH=QH (рн). 2. <...> На основании данных таблицы 3.1 рассчитать подачу насоса QH по формуле QH = V/t и полученные значения <...> Построить расходно-перепадную характеристику насоса QH = QH (pH). 2. <...> Построить расходно-перепадную характеристику QH = QH (pH) . 2.

Предпросмотр: Гидропривод и гидравлические средства автоматики.pdf (0,3 Мб)
17

Спектральный метод расчета систем подрессоривания колесных машин учеб. пособие

Автор: Жеглов Л. Ф.
М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана

Приведен общий алгоритм расчета вибрационной безопасности колесных машин в частотной области. Определены показатели оценки неблагоприятного действия вибрации на человека и конструкцию. Рассмотрены особенности расчета линейных и нелинейных систем подрессоривания, целевые функции для оптимизации параметров подвески, синтез структуры динамической системы подвески с оптимальными характеристиками. Предложены подходы к определению закона управления автоматической, в том числе и адaптивной, системой подрессоривания и к оценке ее характеристик.

ω ��� I � �( )hz qH ω 4 ��K�� �;�� ����� ;������3 �� G;� � \;� ���������� ������� /� %�G :���� ���K� <...> p pH p H p pH p= =�� I 2 I 12 1 12 1( ) ( )z q z qH p p H p=�� )�*� I I I I 12 1 12 1 � �� �( ) ( ) <...> ; ( ) ( ) ;z q z q hz qhz qH H H Hω = ω ω ω = ω ω�� I 2 I 12 1 12 1( ) ( ) .z q z qH Hω = ω ω�� )�,F: <...> ω II � � | ( )|hz qH ω� � II � �| ( )|,hz qH ω � � ���� ��� ������� �����������H� ;��3 ��:� Za;)@� � <...> ),Pz q hz qH p H p k p c= + � ��������� �����G���� ����� �� J = ?

Предпросмотр: Спектральный метод расчета систем подрессоривания колесных машин.pdf (0,1 Мб)
18

Гидравлика и гидрология транспортных сооружений учеб. пособие

Автор: Ходзинская А. Г.
М.: МГСУ

Приведены сведения по гидростатике и динамике жидкости, гидравлическим сопротивлениям, равномерному и неравномерному движениям жидкости, гидравлическим расчетам водопропускных сооружений, фильтрационным и гидрологическим расчетам при их проектировании. Содержит теоретическую и практическую части, контрольные задания и рекомендации по их выполнению, примеры решения задач и справочные таблицы.

. , h < h , , . h > h , ( . 13) . 13. 32 S g Q , (49) = b; S = bh ; 3 2 2 gb Qh . (50) Q h = h – i . <...> : 0 (59) bQq / , hc 'ch . g V 2 2 0 , (66) V0 – ' c c0 bh QV . = 1; = 1; m = 0,42…0,43, 3/2 01 2gm qH <...> БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 39 , (54), mc = 0,42 . 0,91 81,9242,06,1 6,2 2 3/23/2 01 gbm QH <...> 5,6 0,64 58,12 167,40 h01 h02 h0 = f(K) 1 2: h01 = 0,48 ; h02 = 1,61 . . 1,18 8,92 8 3 2 2 3 2 2 gb Qh <...> 0 , = 0. m. . 10 . m k. , h Hh 75,0 . (73) VkH Q Vh Qb . (74) . 7 . , 3,1 hh . (75) h (50) 3 2 2 gb Qh

Предпросмотр: Гидравлика и гидрология транспортных систем.pdf (0,4 Мб)
19

Теплопотери здания: справочное пособие.

Автор: Малявина Елена Георгиевна
[Б.и.]

В книге подробно рассматриваются все этапы расчета теплопотерь современного здания, основываясь на современной методологической и нормативной базе. Отдельные разделы посвящены выбору расчетных параметров наружной среды и микроклимата здания, основам теплопередачи в ограждениях здания, нормам выбора расчетных значений коэффициентов теплопроводности строительных материалов и коэффициентов теплообмена на поверхностях ограждений, определению требуемого сопротивления теплопередаче ограждений, расчету трансмиссионных теплопотерь здания и потребности в теплоте на нагревание инфильтрационного воздуха, сравнению теплопотерь здания при различных типах системы отопления. Приведены значения удельной тепловой характеристики для современных жилых и общественных зданий. Даны рекомендации по учету теплопоступлений в помещение от солнечной радиации при расчете теплопотребления зданием за отопительный период. Каждый раздел сопровождают примеры расчетов. Издание адресовано специалистам в области отопления и студентам отраслевых вузов и может считаться пособием по расчету теплопотерь здания и необходимому при этом теплотехническому расчету ограждающих конструкций.

периода Qh y, кВт·ч/м2. <...> des = 103 Qh y Dd Ah ; (10.16) qh des = 103 Qh y DdVh , (10.17) где Qh y измеряется в МДж; Ah — площадь <...> des = Qh y Ah , (10.18) где Qh y измеряется в кВт·ч. 10.4. <...> Qh y = [Qh – (Qint+ Qs)νζ]βh = = [2 866 314 – (1 068 552 + 293 547)·0,8·0,95]·1,07 = 1 959 297 кВт·ч, <...> ) (по табл. 33 для жилых зданий выше 12 этажей); qh des = Qh y Ah = 1 959 297 22 719,8 = 86,2 кВт·ч/м2

Предпросмотр: Теплопотери здания справочное пособие. .pdf (5,3 Мб)
20

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ГЕНЕРАТОРОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММНОЙ ПЛАТФОРМЫ ANSYS: МЕТОДИКИ, ПРАКТИЧЕСКИЕ ПРИЛОЖЕНИЯ, ПЕРСПЕКТИВЫ [Электронный ресурс] / Лобода, Макаров // Микроэлектроника .— 2017 .— №2 .— С. 64-72 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/593626

Автор: Лобода

Представлен обзор методик моделирования термоэлектрических генераторов с использованием метода конечных элементов на основе программной платформы ANSYS Workbench. Приведен сравнительный анализ применений различных моделей и сопоставление с экспериментом. Рассмотрены направления развития методик для исследования свойств перспективных типов термоэлектрических генераторов, в том числе генераторов на основе технологии МЭМС, а также сегментированного и коаксиального типов. Показано, что важным этапом проектирования является расчет геометрических параметров термоэлементов, осуществляемый с помощью численных методов решения оптимизационной задачи по критерию максимизации выходной мощности. Применение методик моделирования позволяет определить режимы включения термоэлектрических генераторов, рабочий диапазон температур, сопротивления нагрузок, выходную мощность

создать разность температур на сторонах ТЭГ, к его горячей стороне необходимо подвести тепловой поток Qh <...> Qh Qc RH I Th Tc n p Рис. 2. <...> Эффективность работы термоэлектрического генератора оценивается коэффициентом полезного действия: Величину Qh <...> задавались температуры Th и Tc на поверхностях керамических пластин, в модели 2 задавался тепловой поток Qh <...> моделирования был произведен расчет в следующих тепловых граничных условиях: Th = 200°С в модели 1, Qh

21

Определение контактного давления для цилиндрических тел в задаче о взаимодействии тел с покрытиями [Электронный ресурс] / Губарева // Инженерный журнал: наука и инновации .— 2015 .— №6 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/350745

Автор: Губарева
М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана

Рассмотрена задача определения контактного давления между двумя контактирующими цилиндрическими телами с тонкими покрытиями. Предложенный расчет позволяет упростить схему контакта цилиндрических тел с упругими мягкими тонкими покрытиями для учета большего числа явлений, протекающих в области контакта. Рассчитано контактное давление с учетом предложенной ранее формулы для описания нелинейного трения. Определено условие отсутствия катастрофического износа.

h a T              (11) Здесь   1 1 2 * * 2 2 1 1 2 1 2 1 2 * * 1 exp * 1 1 exp 2 k qh <...>       1 20, 0, .y yt t q t     (12) В результате получим   *1 1 1 1 1 1, / / 2;v h t qh <...> h T      *2 2 2 2 2 2, / / 2.v h t qh h T    (13) Подставив формулы (3) и (12) в выражение <...>                      (14) где S =   22 1 1 2 1 2 1 2 * * 1 1 exp ; 2 k qh <...> h h h V                    1 2 1 2 1 1 exp 1 exp 1 exp .* * * k q k qh h

22

О ПОСТРОЕНИИ ПОРОЖДАЮЩИХ МНОГОЧЛЕНОВ ДЛЯ КОДОВ С ВЫЧЕТАМИ 5–8-й СТЕПЕНИ [Электронный ресурс] / Артамонов // Вестник Московского университета. Серия 4. Геология .— 2012 .— №6 .— С. 11-17 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/387203

Автор: Артамонов

Рассматривается обобщение квадратично-вычетных кодов на случай вычетов высших степеней. Исследуются свойства h-вычетных кодов. В некоторых случаях указывается вид и способ построения порождающего многочлена. С помощью полученных результатов выписываются порождающие многочлены кодов с вычетами 5–8-й степени.

Если p−1h нечетно, то −1 ∈ Qh 2 . Доказательство. Так как p− 1 четно, а p−1h нечетно, то h четно. <...> По определению Qh 2 = {g h2 +kh, k = 0, . . . , p−1h −1}. <...> 1, то h|2r, а 0 < 2r < 2h, следовательно, h = 2r, а p−12 = lh + h2 , т.е. −1 ≡ g p−1 2 = glh+ h 2 ∈ Qh <...> Тогда по утверждению 10 имеем −1 ∈ Qh 2 . Далее, S (α) = ∑ 0�iQh 2 , т.е. если r ∈ Qi, то −r ∈ Qi или −r ∈ Qi+ h 2

23

Проектирование бытовых машин и приборов лаб. практикум

УГАЭС

Лабораторный практикум позволяет, на базе компьютерных программ «Kryotherm», приобрести знания и навыки в области проектирования перспективных образцов бытовой техники на примере синтеза структуры, проведения расчета и оптимизации технических характеристик термоэлектрических модульных холодильных устройств различного технического назначения. Методика проведения лабораторных исследований позволяет знакомить студентов с возможностями использования современных систем автоматического проектирования при разработке бытовой техники.

; группа № 2 Qc от I, U, dT; группа № 3 Qh от I, U, dT; группа № 4 COP от I, U, dT. <...> На графике Qh=f(I) группы № 3 находим теплопроизводительность Qh=40 Вт, которая соответствует рабочему <...> Qh (Вт) это тепловая энергия, выделяющаяся на горячей стороне термоэлектрического модуля. <...> ), холодопроизводительность Qc (Вт) и тепловая мощность, выделяющаяся на горячей поверхности модуля Qh <...> I А ток U В напряжение W=I*U Вт потребляемая электрическая мощность Qc Вт холодопроизводительность Qh

Предпросмотр: Проектирование бытовых машин и приборов.pdf (0,2 Мб)
24

О ГРАВИТАЦИОННЫХ ВОЛНАХ И ВОЛНАХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЗАРЯДОВ [Электронный ресурс] / Смирнов // Актуальные проблемы современной науки .— 2014 .— №6 .— С. 159-161 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/488686

Автор: Смирнов

Рассматриваются конкретные задачи расчета гравитационных волн и волн электрических зарядов методами квантовой физики

(13) Решая совместно (12) и (13) получим 4 max = 6 2 2 4 8 ˆ15(4,965) q qс r h q   (14) Величину qh <...> справочное значение комптоновской длины волны для протона ,с р = 1,3214098447 · 10-15 м), то из (14) qh <...> Теперь, зная qh из (14) можно найти  max для ядра любого атома и тела (частицы) с зарядом q.

25

ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ КАМЕРЫ ГОРЕНИЯ ВОДОРОДА ГИПЕРЗВУКОВОГО ПРЯМОТОЧНОГО ВОЗДУШНО-РЕАКТИВНОГО ДВИГАТЕЛЯ [Электронный ресурс] / Латыпов // Прикладная механика и техническая физика .— 2015 .— №5 .— С. 76-90 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/356209

Автор: Латыпов

Описана функциональная математическая модель камеры горения водорода в гиперзвуковом прямоточном воздушно-реактивном двигателе. Модель строится с использованием одномерных стационарных уравнений газовой динамики и параметризации конфигурации канала и определяющих процессов (впрыска топлива в поток, выгорания топлива по длине канала, диссипации кинетической энергии, отвода части энергии газов для моделирования охлаждения топливом стенок канала) с учетом реальных теплофизических свойств газов. В результате параметрических расчетов установлено, что при впрыске топлива в трех сечениях канала, состоящего из участков слабого и сильного расширения, реализуется сверхзвуковая скорость продуктов сгорания в диапазоне чисел Маха набегающего потока M∞ = 6 ÷ 12. Показано, что при распределенном вводе топлива допустимо большое значение угла между векторами скорости потока газообразного водорода и основного газа. Это позволит эффективно управлять процессом смешения. В качестве критерия эффективности подвода тепла в камере предложено использовать эксергию продуктов сгорания. На основе рассчитанных значений эксергии получена оценка предельного числа Маха набегающего потока, при котором еще возможно использование гиперзвукового прямоточного воздушно-реактивного двигателя.

Полнота сгорания задается соотношением ψ(M∞, αb) = Q(Zr) QH , (3) где QH — низшая теплотворная способность <...> Мощность тепла, выделяющегося при горении топлива, равна Q′ = msq ′ = −msc′H2QH . <...> Изменение удельной энтропии равно ∆S̄′ = 1 R0T ( − c′H2QH + ηHh0 − ηst ms QH ) . <...> Подставляя в (11) значение энтальпии топлива в виде h0т − h∗т = ηтQH , получаем ∆E = gт(ψ + ηт)QH −W <...> − T∞(mP∆SP + gт∆S∞P1) + δE. (12) Выполняя нормировки ∆Ē = 2∆E V 2∞ , δĒ = 2δE V 2∞ , Q̄H = QH a2∞ ,

26

Комплексообразование как способ утилизации травильных растворов железо-никелевого сплава [Электронный ресурс] / Известия высших учебных заведений. Химия и химическая технология .— 2010 .— №9 .— С. 126-127 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/267343

М.: ПРОМЕДИА

Для утилизации травильных растворов железо-никелевых сплавов применены комплексообразующие пространственно-затрудненные пирокатехины, позволяющие утилизировать железо и никель в виде металлоорганических комплексов, пригодных для вторичного использования.

ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ Пространственно-затрудненные о-хиноны (Q) и их восстановленные формы – пирокатехины (QH <...> Q (Cl-Q) QH (Cl-QH) Здесь Q – 3,5-ди-трет-бутил-1,2-бензохинон; Cl-Q – тетрахлор-1,2-бензохинон; QH – <...> 3,5ди-трет-бутилпирокатехин; Cl-QH – тетрахлорпирокатехин. <...> Q + Men+ = (SQ)nMe QH + KOH = Q2Q2+ Men+ = (SQ)nMe Синтетическая доступность и широкие возможности варьирования

27

Об устойчивости некоторых потоковых схем расщепления [Электронный ресурс] / Воронин, Лаевский // Сибирский журнал вычислительной математики .— 2015 .— №2 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/304416

Автор: Воронин

В работе исследуется устойчивость некоторых схем расщепления, аппроксимирующих уравнения для теплового потока, полученные смешанным методом конечных элементов. Для двумерной задачи схема расщепления основана на методе переменных направлений, а для трехмерной задачи - на схеме Дугласа–Ганна.

Для аппроксимации температуры T будет использоваться пространство кусочно-постоянных функций Wh = { qh <...> | qh(x) = ∑ i,j,k qi,j,kχi,j,k(x) } , где χi,j,k — характеристическая функция ячейки Ki,j,k. <...> wh ∈ Vh такую, что (nwh)(xi, yj , zk) = g1(xi, yj , zk) при (xi, yj , zk) ∈ Γ1, и для произвольных qh <...> ∈ Wh и vh ∈ Vh,0 выполняются равенства:∫ Ω cpρ ∂Th ∂t qh dx + ∫ Ω (∇wh)qh dx = ∫ Ω fqh dx, (4) ∫ Ω Th <...> через H0 будем обозначать эвклидово пространство, соответствующее скалярным сеточным функциям Th и qh

28

Обобщенные производные и интегралы типа Чезаро-Перрона [Электронный ресурс] / Дергачев // Вестник Московского университета. Серия 1. Математика. Механика .— 2014 .— №6 .— С. 5-12 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/361247

Автор: Дергачев

Рассматривается ряд эквивалентных определений чезаровской производной и интеграла, обладающих более удобными свойствами, чем классические определения Беркиля. В частности, устанавливается теорема типа Марцинкевича для модифицированного определения интеграла.

∈ Q* h > 0 � x+ h � b* �� CpkΨ(x;x+ h)−Ψ(x) = 1h ∫ x+h x ϕpk ( t−x h ) ( Ψ(t)−Ψ(x)) dt = = 1h ⎛⎝ ∫ Qh <...> + ∑ (an,bn)⊂(x,x+h) ∫ bn an + ∫ x+h aq ⎞⎠ϕpk ( t−xh ) (Ψ(t)−Ψ(x)) dt, (1) #� Qh = Q ∩ [x, x+ h] � �� <...> � &���" (1) 0��� p = 11� =� �∣∣∣∣ 1h ∫ Qh ϕk ( t−x h ) ( Ψ(t)−Ψ(x)) dt∣∣∣∣ � 1h ∫ Qh ϕk ( t−x h ) γ 4 <...> � J�'�� ����3��* Ψ(t)−Ψ(x) � 0 ��� t ∈ Qh* � ���'� $'" ϕmk ��6 � ����(�� $��* �� � �� � ��� � �#� �� <...> � &���" (1) � ����(�� $��M 1 h ∫ Qh ϕmk ( t−x h ) ( Ψ(t)−Ψ(x)) dt � 0. �� * � � " ��� ��$ ��� ��� (an

29

АЛГОРИТМ ПЕРЕМЕННОЙ СТРУКТУРЫ НА ОСНОВЕ МЕТОДА ЧЕСКИНО И L-УСТОЙЧИВОЙ (2,2)-СХЕМЫ [Электронный ресурс] / Новиков // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки .— 2013 .— №6 .— С. 45-49 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/519757

Автор: Новиков

Построено неравенство для контроля устойчивости схемы Ческино второго порядка точности. На основе стадий этого метода построена численная формула первого порядка с расширенным до 32 интервалом устойчивости. На основе L-устойчивой (2,2)-схемы и численной формулы Ческино разработан алгоритм переменной структуры, в котором эффективная численная формула выбирается на каждом шаге по критерию устойчивости. Алгоритм предназначен для решения как жестких, так и не жестких задач. Приведены результаты расчетов, подтверждающие эффективность построенного алгоритма

Учитывая, что имеет место соотношение n,2 = O(h3), шаг hac по точности выбирается по формуле hac = qh <...> Если q < 1, то происходит повторное вычисление решения (возврат) с шагом h, равным qh. <...> Числами ih и qh можно влиять на перераспределение вычислительных затрат. <...> При ih=0 и qh=0 замораживания не происходит, при увеличении ih и qh число вычислений правой части возрастает <...> В расчетах использовались значения ih = 10 и qh = 2.

30

СЕТЕВОЙ АНАЛИЗ СРЕДЫ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ В ЗАДАЧАХ РЕГИОНАЛЬНОГО 1 ЭКОЛОГИЧЕСКОГО МЕНЕДЖМЕНТА [Электронный ресурс] / Ратнер // Проблемы управления .— 2016 .— №6 .— С. 37-48 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/583580

Автор: Ратнер

Предложен метод сетевого анализа среды функционирования, адаптированный для решения широкого класса практико-ориентированных задач территориального экологического менеджмента, в которых требуется учет и оценка разнонаправленных воздействий экономики региона на окружающую среду. Проведена оценка комплексной эколого-экономической эффективности регионов России с помощью предложенного метода и альтернативных подходов, выявлены сходства и различия в результатах, обсуждены их причины. Выявлено, что основные достоинства разработанного подхода в контексте решения задач экологического менеджмента заключаются в возможности покомпонентной оценки экономической и экологической эффективности региональной экономической системы, в возможности учета при расчете экологической эффективности бытовых нагрузок на окружающую среду, осуществляемых населением, а также в простоте численной реализации, не требующей привлечения специализированных программных средств и компетенций

äоìинирования первоãо бëока в опреäеëении поëной эффективности) приниìает виä: найти max = uryrj/ wdzdj + qh <...> при оãрани÷ениях uryrj/ wdzdj + qh ≤ 1, wdzd0 = , wdzdj – vixij ≤ 0, vixi0 = 1, vi, wd, ur, qh ≥ 0. <...> Иëи в ëинеаризованной форìе: найти max uryr0 при оãрани÷ениях wdzd0 + qh = 1, uryrj – wdzj – qh ≤ 0, <...> эффективности, ìоäеëü приниìает виä: max • (10) при оãрани÷ениях wdzdj/ vixij ≤ 1 ∀j и uryrj/ wdzdj + qh

31

Мощные DC/DC- преобразователи напряжения компании Calex [Электронный ресурс] / К. Верхулевский // Силовая электроника .— 2016 .— №5(62) .— С. 59-65 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/512404

Автор: Верхулевский Константин

Высокопроизводительное оборудование различного назначения, отличающееся повышенным собственным энергопотреблением, требует применения источников питания с увеличенным значением выходного тока. Компания Calex предлагает линейку мощных DC/DC-преобразователей в модульном исполнении, представленную несколькими семействами с максимальной мощностью 75–1000 Вт Обладающие широкими функциональными возможностями, стандартными значениями входных и выходных напряжений, а также долговременной надежностью в жестких условиях эксплуатации, преобразователи данного типа можно применять в высококачественных источниках питания промышленной, телекоммуникационной, медицинской и военной аппаратуры.

Серия QH, включающая в себя 6 моделей с входными номинальными напряжениями 24 или 48 В, рассчитана на <...> Для обеспечения заданной наработки на отказ серия QH снабжена встроенными схемами защиты от перенапряжений <...> корпуса, см WDE 75 24; 48 4:1 1 5; 12; 15; 24; 48 До 90 1544 275 On/Off, Trim, Sense –55…+100 6,4×2,8 QH <...> Внешний вид DC/DC%преобразователей серии QH Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис <...> Она является аналогом серии QH с увеличенной до 100 Вт выходной мощностью.

32

РАСЧЕТ ФИЛЬТРАЦИИ ЧЕРЕЗ ДАМБУ КАНАЛА В НАСЫПИ И ОЦЕНКА РИСКА АВАРИЙНЫХ СИТУАЦИЙ [Электронный ресурс] / Косиченко, Бакланова // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки .— 2012 .— №4 .— С. 80-84 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/519255

Автор: Косиченко

Предложена методика оценки риска разрушения дамбы крупного канала, проложенного в насыпи. Методика заключается в нахождении действующих средних и местных градиентов напора в теле и основании дамбы и риска разрушения дамбы канала вследствие фильтрационных процессов. Приведены примеры определения вероятного риска аварии для крупного канала в насыпи

Расчетные ординаты кривой депрессии вычисляются по уравнению: 2 T Т 2 x i qh H x K   , где ix – абсциссы <...> выходе потока на низовой откос можно определить по следующей формуле max 2 T 2 1 вых TТ вых 2 ( ) est qH <...> Уравнение кривой депрессии имеет вид:  T д Т 2 ix i qh L x K   , 1...10i  . <...> каналом строится по следующему уравнению: пε ( ) 2x xh hh h x L x L T       , где  К облФ Ф qh

33

Определение средней концентрации диоксида углерода в тропосфере по данным спутникового ИК-зондировщика высокого спектрального разрешения [Электронный ресурс] / Кухарский, Успенский // Метеорология и гидрология .— 2009 .— №4 .— С. 15-28 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/332004

Автор: Кухарский
М.: ПРОМЕДИА

В связи с важностью изучения глобального углеродного цикла, а также недостаточностью наземной сети наблюдений за концентрацией и потоками диоксида углерода в атмосфере исследованы возможности и ограничения дистанционного определения концентрации СО [2] в атмосфере по данным спутниковых измерений ИК-зондировщиков высокого спектрального разрешения.

ïóòåì ëèíåàðèçàöèè óðàâíåíèÿ ïåðåíîñà ÈÊ-èçëó÷åíèÿ äëÿ áåçîáëà÷íîé àòìîñôåðû: �ÒÂ(i) = �ÒÒÂ(i) + � qH <...> òåìïåðàòóðû TB îòíîñèòåëüíî ðåôåðåíñíîé (ðàñ÷åòíîé) òåìïåðàòóðû ÒÂ(õ0; i); �ÒÒÂ(i) = JT Ò (õ0; i)�T, � qH <...> O2 TB(i) = JH O Ò 2 (x0; i)�qH O2 , � qO3 TB(i) = JO Ò 3 (x0; i)�qO3 ; �qTB(i) = Jq Ò (x0; i)�q; JT, <...> JH O2 , JO3 , Jq — âåêòîðû ÿêîáèàíîâ Ò ïî Ò, qH O2 , qO3 , �q ñîîòâåòñòâåííî; âåêòîðû �Ò, �qH O2 , <...> �qO3 , �q ïðåäñòàâëÿþò îòêëîíåíèÿ ôàêòè÷åñêèõ âåêòîðîâ Ò, qH O2 , qO3 , q îò ñîîòâåòñòâóþùèõ êîìïîíåíòîâ

34

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ТЕЛ С ПОКРЫТИЯМИ ПРИ ИЗНОСЕ, ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИИ И УЧЕТЕ ЗАВИСИМОСТИ КОЭФФИЦИЕНТА ТРЕНИЯ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ [Электронный ресурс] / Губарева // Инженерный журнал: наука и инновации .— 2012 .— №2 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/274782

Автор: Губарева
М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана

Рассмотрена упрощенная схема контакта тел с упругими мягкими покрытиями в целях возможно большего учета явлений, протекающих в области контакта. Предложена формула для описания нелинейного трения. С использованием этой формулы получено выражение для расчета температуры в области контакта.

Kнига-Cервис» ISSN 1812-3368. . . . . . « ». 2012 125 1 1 2 * ** 2 2 1 1 2 1 2 1 2 * * 1 exp . ( ) 1 exp k qh <...> h v T k qh h h h v , , t 22 1 1 2 1 2 1 2 * * ( ) 1 exp 0,k qS h h h h v (9) . v .q t , (9), , 0S , <...> v . . * min ( 1, 2)miT T i *,v . * 2 1 1 2 * * 2 1 1 2 * 1 2 * * ( ) . ( ) 1 exp 1 exp T h hv k q k qh

35

№4 [Электротехника, 2010]

Научно-технический журнал для специалистов в области электротехники. Издается с 1930г.

урав� нением (1) с одной экспонентой методом наименьших квадратов и даёт заниженное значение qh s, = <...> � зволяет получить значительно более точное значение установившегося превышения тем� ператур qh s, = <...> Значение qh s, = 47,74 K, по� лученное пятиточечным методом в интервале t t3 1¸ = 3 ч при t1 = 0 ч и <...> Та же величина, рассчитанная трёхточечным методом, составляет qh s, = 47,29 K (третья строка в табл. <...> 2), что всего на 0,65 % мень� ше, чем qh s, = 47,57 K.

Предпросмотр: Электротехника №4 2010.pdf (0,1 Мб)
36

РАЗНОСТНАЯ СХЕМА ДЛЯ СОПРЯЖЕННО-ОПЕРАТОРНОЙ МОДЕЛИ ЗАДАЧИ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ НА НЕСОГЛАСОВАННЫХ СЕТКАХ [Электронный ресурс] / Сорокин // Сибирский журнал вычислительной математики .— 2016 .— №4 .— С. 90-101 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/525644

Автор: Сорокин

На несогласованных сетках построен дискретный аналог сопряженно-операторной модели задачи теплопроводности, сохраняющий структуру исходной модели. Проведены численные эксперименты, показывающие, что разностная схема имеет второй порядок точности для случаев разрывных параметров среды в законе Фурье и неравномерных сеток

В области Ω используются две сетки: сетка ω для uh (черные кружки), сетка ω 1 2 для wh и qh (серые и <...> аппроксимация Rh : Hh → H∗h определяется в каждой прямоугольной ячейке сеточной области следующим образом: [ qh <...> выберем оператор Kh : H∗h → H∗h, действующий по правилу [ wh ] 5 = [ Khqh ] 5 = [ k11 k12 k21 k22 ] 5 [ qh <...> дискретная сопряженно-операторная модель задачи теплопроводности имеет вид: R∗hw h = fh, wh = Khqh, qh

37

Физическая интегральная оптика метод. указания к лаб. работам

Автор: Осипов О. В.
Изд-во ПГУТИ

Цели преподавания дисциплины «Интегральная оптика»: 1. Формирование у студентов физических и теоретических основ для понимания принципов работы базовых элементов интегральных оптических схем; 2. Формирование базовой подготовки студентов по интегральной оптике для решения производственных и исследовательских задач; 3. Овладение основами расчётов характеристик базовых элементов интегральных оптических схем, получение общих знаний по их применению. Задачи изучения дисциплины «Интегральная оптика»: 1. Приобретение студентами знаний о физических принципах работы интегральных оптических устройств различного назначения, созданных на базе планарных и полосковых оптических волноводов; 2. Приобретение студентами практических навыков вычисления характеристик базовых элементов интегральных оптических схем с использованием ПЭВМ.

Составляющая (2)zh определяется из уравнения (6):  (2) 0 2 sin( ) cos( ) .z i qh B qx C qx k    <...> C qh r qAe B qh C qh k k             (14) Равенство нулю определителя системы уравнений <...> уравнению для TE-мод плоского трёхслойного оптического волновода:  2 1 3 2 2 2 1 3 tg( ) . q p r qh <...> В этом случае дисперсионное уравнение (15) упрощается:   2tg( ) . q p r qh q pr    (16) Уравнение <...> j j    Дисперсионное уравнение для TM-мод имеет следующий вид:  2 1 32 2 1 3 2 tg( ) . q p r qh

Предпросмотр: Физическая интегральная оптика Методические указания к лабораторным работам.pdf (0,3 Мб)
38

Компенсация реактивной мощности в цеховой электрической сети метод. указания к лаб. работе

Автор: Шлейников
ГОУ ОГУ

В методических указаниях приводятся краткие теоретические сведения и последовательность выполнения лабораторной работы по изучению потребления и компенсации реактивной мощности в цеховой электрической сети; приведены варианты индивидуальных заданий, контрольные вопросы.

присоединены ко второй его половине, устанавливают только одну НБКТочку ее подключения определяют из условия Qh <...>  Qнк/2  Qh+1. (5) где Qh, Qh+1 — наибольшие реактивные нагрузки шинопровода перед узлом h и после <...> Однофазный трансформатор 306.4 Активная нагрузка 324.4 Индуктивная нагрузка 317.3 Емкостная нагрузка ТП ШМА Qh <...> Qh+1 Qнк Qнк a) ТП ШМА Qh+1 Qнк б) Qh Qf+1 Qf Qнк1 Qнк2 h h f Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство

Предпросмотр: Компенсация реактивной мощности в цеховой электрической сети.pdf (0,5 Мб)
39

Основы механического расчета опор воздушных линий электропередачи учеб.-метод. пособие

Автор: Воронцова О. А.
М.: ФЛИНТА

В пособии приведены основные теоретические сведения по механическому расчету опор воздушных ЛЭП, а также содержатся типовой расчет опоры и задания для курсовой работы. Работа основана на применении методов теоретической механики и механики упругого тела с использованием типовых образцов реальных заводских проектов, разработанных Инженерным центром Урала (НИИ энергосетьпроект). В качестве примера расчета и оформления в пособии рассмотрена работа на тему «Промежуточная одноцепная металлическая опора».

òðàâåðñû 3,8 8,2 0,82 3 12 2,5 14,5 êÍ; âûøå òðàâåðñû 3,8 8,2 0,82 5 12 4,1 16,1 êÍ; z N Z z h N Z qh <...> z h N Z Z qh z h h N Z Z q h h z h = = = = = + =  = + ⋅ = = = + + =  = + + ⋅ = + =   = + = <...> h z h M Y h qh Z a h h z h h M Y h h Y h q h h Z a ( ) ( )     + ⋅ + ⋅ =  = + + + ≈ ⋅  + = <...> 8,2 0,82 3 2 2 íèæå òðàâåðñû 1,9 8,2 2,5 12,6 êÍ; 1,9 8,2 0,82 5 2 âûøå òðàâåðñû 10,1 z N Z Z z h N qh <...> Z z h N Z qh Z z h h N Z q h h = = =  = = + =   = + ⋅ = + ≈  = = + + = + + ⋅ =  = + + = =

Предпросмотр: Основы механического расчета опор воздушных линий электропередачи.pdf (0,6 Мб)
40

REGULARITY OF SOLUTION OF THE SECOND INITIAL BOUNDARY VALUE PROBLEM FOR PARABOLIC EQUATIONS IN DOMAINS WITH CONICAL POINTS [Электронный ресурс] / N.M. Nung, Anh // Вестник Воронежского государственного университета. Серия: Физика. Математика .— 2008 .— №1 .— С. 169-177 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/528312

Автор: Nung Nguyen Manh

The purpose of this paper is to establish the well-posedness and the regularity of solutions of the second initial boundary value problems for general higher order parabolic equations in infinite cylinders with the bases containing conical points

Let j g gŒ , Œ + ,H G f H Qh m hm h( ) ( ) ( )2 1 2 , where h is a positive integer, g £ m . <...> Assume that j g gŒ , Œ + ,H G f H Qh m hm h( ) ( ) ( )2 1 2 such that j j0 , , Œ… h ŒH Gm( ) and h th <...> Then u H Qh m hŒ + , +g ( ) ( )2 2 1 and u C fH Q H Q k h k H Gh m h hm h mg g j( ) ( ) ( ) ( )2 2 1 <...> Then we have to show that u H Qh m hŒ + +g (2 2) , 1( ) . <...> Therefore, the righthand side of (4.26) belongs to H Qh p mg (2 2 ) ,0( ).

41

О МОДЕЛИРОВАНИИ АНОМАЛЬНОЙ ДИФФУЗИИ МЕТОДОМ МАСТЕР-УРАВНЕНИЯ [Электронный ресурс] / Аркашов, Селезнев // Доклады Академии наук высшей школы Российской Федерации .— 2016 .— №2 .— С. 7-15 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/610345

Автор: Аркашов

К настоящему времени накоплено большое количество экспериментальных данных о разнообразных процессах так называемой аномальной диффузии, для которых, в частности, дисперсия меняется нелинейным по времени образом. Разнообразные методы моделирования аномальной диффузии связаны со следующими свойствами соответствующих процессов: «сильная форма» зависимости приращений; нестационарность приращений (см., например, [1]–[4]). Известными примерами таких процессов являются модели блуждания в непрерывном времени (общепринятая аббревиатура CTRW), фрактальное (дробное) броуновское движение (см., например, [4, 5]). На сегодняшний день по всей видимости не существует форматов моделирования (см. [3]), охватывающих все указанные свойства, подобно тому как винеровский процесс является классическим форматом броуновского движения. Вопросы моделирования процессов переноса в сингулярных фазовых пространствах ставились в работах [1–4] и др., где рассматривалось моделирование процессов переноса в сплошных средах с фрактальной структурой, рассматриваемых как подмножества нулевой лебеговой и некоторой ненулевой хаусдорфовой меры. В качестве инструмента моделирования в этих работах применялся аппарат дробного интегродифференциального исчисления. В этой работе мы отходим от парадигмы того, что процессы переноса моделируются в сплошных средах с фрактальной структурой. В работе построено мастер-уравнение, которое позволяет моделировать процессы аномальной диффузии таким образом, чтобы учитывать одновременно фрактальную структуру последействия и корреляционные свойства процесса. Мастер-уравнение позволяет получить в качестве предельных случаев винеровский процесс и фрактальное броуновское движение. Настоящая работа является естественным продолжением цикла работ [6–9], в котором аномальность переноса массы, энергии, импульса существенно связывалась с введением сингулярных относительно меры Лебега величин

всего имеют место следующие очевидные равенства:   [ ] 1 [ ] =0 ( ) = 2 (( 1) / ) ( / ) n n i n q qH <...> i S R t BT C i n C i n n        [ ] [ ]0= 2 ( ), n ns qH S BT dC s n     (16) где = /t T <...> Из (16) следует, что [ ] [ ] [ ] [ ]2 2 1 2 1 20 0 2( ) = 4 ( ) ( ). n ns n ns n q qH S S DR t B T E <...> H qH B T C s s ds     (21) Далее, применяя предложение 1 к правой части последнего равенства в

42

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА В ГЕОТЕРМАЛЬНОМ ПЛАСТЕ ПРИ ИЗВЛЕЧЕНИИ ПАРОВОДЯНОЙ СМЕСИ [Электронный ресурс] / Рамазанов, Алхасова // Теплофизика высоких температур .— 2017 .— №2 .— С. 120-126 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/594507

Автор: Рамазанов

Рассмотрена математическая модель тепломассопереноса в геотермальном пласте, насыщенном пароводяной смесью, при извлечении теплоносителя одиночной скважиной. Получено точное решение стационарной и квазистационарной нелинейных задач. Показаны характерные распределения водонасыщенности, температуры и давления вокруг скважины. Найдены условия существования указанного режима тепломассопереноса, при нарушении которых у скважины формируется область, насыщенная либо чистой жидкостью, либо чистым паром. Проведены параметрические исследования

S q m t ( ) 0 div div grad , ln , , , (1 w v v m а v w v v v w w v v v w w v w w w w w w w v v v w Qh <...> v w w v v v w w v v m v w v v v а w w v v v w w v w w w w w v v v w w w v w w m w v s QP Q k f f r Qh <...> T T R T s s w v w v T r R w v v m rr v w v v v w w v v v w R m C T m S S h T Tm S q mP rdr R Qh q rT <...> 1 1 , 1( ) ( ( T T r R T T T T w v v m r T TT v w v v v w w v v v w s s w v w v F T F T r r R R R R Qh

43

Модельные оценки параметров тумана на побережье водоемов Сибири [Электронный ресурс] / Метеорология и гидрология .— 2010 .— №12 .— С. 5-16 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/333858

М.: ПРОМЕДИА

Рассматриваются особенности использования двухмерной модели атмосферного пограничного слоя для оценки параметров прибрежных туманов на водоемах Сибири с применением данных реанализа и выходных данных региональной климатической модели. Модельные характеристики туманов сравниваются с наблюдениями, проводившимися на водохранилищах Сургутских ГРЭС.

ïîâåðõíîñòè Z0, âûñîòó ïîãðàíè÷íîãî ñëîÿ Í, òåìïåðàòóðó è âëàæíîñòü íà óðîâíÿõ Z0 (Ts, qs) è Í (TH, qH <...> Äëÿ îïðåäåëåíèÿ ïàðàìåòðîâ G, Í, ÒH, qH íåîáõîäèìû äàííûå î ñêîðîñòè âåòðà, òåìïåðàòóðå è âëàæíîñòè âáëèçè <...> Çíà÷åíèÿ G, ÒH, qH îïðåäåëÿþòñÿ ïî ïðîôèëÿì ñêîðîñòè âåòðà, òåìïåðàòóðû è âëàæíîñòè, ïîëó÷åííûì íà îñíîâå <...> , êàê âàðèàöèè çíà÷åíèé, ñâÿçàííûå ñ äëèíîé ïðîáåãà âîçäóøíîãî ïîòîêà íàä âîäîåìîì, ïàðàìåòðàìè ÒÍ, qH <...> Ïðè âûáîðå âõîäíûõ ïàðàìåòðîâ ÒÍ, qH, G îðèåíòèðîì ÿâëÿëèñü äàííûå ðåàíàëèçà.

44

Теплоснабжение жилых районов

Автор: Михайлишин
Издательство Уральского университета

В учебном пособии излагаются методика определения теплопотреб‑ ления жилого района по укрупненным показателям, вопросы расчета те‑ плового и гидравлического режимов закрытой двухтрубной водяной си‑ стемы теплоснабжения с индивидуальными тепловыми пунктами; даются указания по расчету основных элементов трубопроводов и строительных конструкций тепловых сетей, оборудования тепловых сетей и абонентских вводов, тепловой изоляции; рассмотрены методы регулирования тепловой нагрузки в осенне‑весенний период; приведена методика расчета эконо‑ мической эффективности регулирования тепловой энергии в системах отопления. Может быть использовано при изучении дисциплин «Тепло снаб‑ жение», «Теплоснабжение жилых районов», «Системы транспорта тепла и газа», а также при проведении научных исследований и дипломном проектировании

Максимальный тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение Qh max = 2,4 Qhm. <...> Значения qh по [1.2] приведены в прил. 3. <...> Qh = 407 Вт/чел. <...> Значения qh по [1.2] приведены в прил. 3. <...> Qh = 407 Вт/чел.

Предпросмотр: Теплоснабжение жилых районов.pdf (1,9 Мб)
45

Рабочее оборудование универсальных малогабаритных погрузчиков. Исследования и анализ конструкций учеб. пособие

Автор: Гришко Г. С.
Сиб. федер. ун-т

Рассмотрены теоретические положения и практические аспекты научно-исследовательской работы магистров по анализу состояния и динамики развития рабочего оборудования универсальных малогабаритных погрузчиков. Приведены математические модели и программы расчета в среде Mathcad.

ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 36 Функциональные связи критериев выразим уравнением        N QH <...> получим безразмерные критерии взаимосвязи конструктивных и технологических параметров УМП: 2 3 3 Z QH <...> G NH  G – – 3 14 3 3 A H a Q N 3 2 Z N aG H 3 2 3 3 Z QH a N N a AQ a QH 3 14 3 3 A H a Q G 3 3 2 3 <...> a Q GH Z 2 3Z QH a G Z – – – 2 3 GHaQ N 3 GaN QH Q A aN H aN 14 3 3 2 AH a G N 3 2 Z N a GH 3 3 3 2 <...> N  2 2 2 2 2 2 2 ;QH N H Q N HQ Q H N NN                        Рис.

Предпросмотр: Рабочее оборудование универсальных малогабаритных погрузчиков учебное пособие (гриф УМО).pdf (1,3 Мб)
46

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ СТРУЖКООБРАЗОВАНИЯ ПРИ ОРТОГОНАЛЬНОМ РЕЗАНИИ [Электронный ресурс] / Лавит // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии .— 2012 .— №1 .— С. 39-47 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/483638

Автор: Лавит

Разработана математическая модель образования стружки при ортогональном резании металлов. Основой модели является предположение об образовании в процессе резания трещины поперечного сдвига. Соотношения между силовыми и кинематическими характеристиками процесса формулируются на основе интегральных соотношений механики сплошной среды. Приведены примеры расчета, удовлетворительно согласующиеся с экспериментальными данными

Приходим к системе двух уравнений 2 12 2 22 12 ctg 1 tg 1 tg tg tg ctg tg 1 tg tg v h h qH k v h h qH <...> Преобразование правой части этого уравнения приводит к равенству 2 2 2 2 22 12 2 ctg 2 ctg 0 cos qH h

47

О НЕОБХОДИМОСТИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ ЗАТРАТ НА КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН [Электронный ресурс] / Алданиязов // Проблемы экономики и управления нефтегазовым комплексом .— 2014 .— №3 .— С. 38-41 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/444198

Автор: Алданиязов

В статье показаны основные результаты анализа капитального ремонта нефтяных скважин (КРС), характеризующиеся небольшой технологической и экономической эффективностью ремонтных работ на конкретных нефтегазодобывающих предприятиях. Установлены основные факторы, повлиявшие на ухудшение технико-экономических показателей КРС. Изложены основные выводы и предложения автора в целях повышения экономической эффективности ремонтных работ. Предложена методика определения экономической эффективности ремонтноизоляционных работ

МПР) < Цн, или Эц.РИР = {Сн.г.МПР + ЗРИР  Nс.РИР – [З'пер.в ΔQВ + (Цн  ΔQн – – З'пер.н ΔQН)] / QH <...> скв.; З'пер.в., З'пер.н  условно-переменные расходы на 1 м 3 воды и 1 т нефти, тг/м3, тг/т; QВ, Qн, QH <...> условно-постоянные расходы (без амортизационных отчислений) на 1 скважину действующего фонда, тыс. тг/скв.; QH

48

Анализ распространения дифракции электромагнитных волн в микроволновых магнитных наноструктурах [Электронный ресурс] / Макеева, Голованов // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Физико-математические науки .— 2008 .— №1 .— С. 110-121 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/269768

Автор: Макеева
М.: ПРОМЕДИА

Развивается электродинамический подход к математическому моделированию микроволновых магнитных наноструктур и наноустройств, базирующихся на решении уравнений Максвелла совместно с уравнениями движения в гиромагнитной среде без упрощения уравнений электродинамики и краевых условий. Построение адекватных математических моделей электродинамического уровня строгости базируется на решении электродинамических задач дифракции на решетках магнитных наночастиц численным методом универсальных автономных блоков с виртуальными каналами Флоке.

[6]: , ,ef M MM H M t tM ⎡ ⎤∂ α ∂⎡ ⎤= −γ − ⎢ ⎥⎣ ⎦∂ ∂⎣ ⎦ , (2) где efH – эффективное поле, равное ef qH <...> H H= + , здесь H – внешнее магнитное поле; qH – эффективное поле обменного взаимодействия; α – параметр <...> Поле qH учитывает возрастание обменной энергии при неоднородности намагниченности M [3]: qH q M= Δ ,

49

Оценка энергоэффективности ограждающих каркасно-щитовых конструкций с различными утеплителями за отопительный период [Электронный ресурс] / Ярцев, Мамонтов, Струлёв // Кровельные и изоляционные материалы .— 2014 .— №1 .— С. 28-29 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/398364

Автор: Ярцев

В статье на основе результатов натурных испытаний каркасно-щитового здания проводится оценка энергоэффективности ограждающих конструкций с различными теплоизоляционными материалами. Показано, что экструзионный пенополистирол является одним из самых эффективных среди рассмотренных утеплителей и позволяет значительно сократить расходы на отопление.

использовании различных утеплителей в ограждающих конструкциях здания Вид утеплителя Толщина утеплителя, мм Qh <...> , кВт/ч qh, кДж/ (м2·°С·сут.) <...> Qh,уд, МДж/м2 Стоимость электроэнергии на отопление, руб. <...> В табл. 1 Qh – количество потерь тепла для рассматриваемого здания за период наблюдений, qh – удельный <...> расход тепла на отопление здания за рассмотренный период, Qh,уд – удельные потери тепла на 1 м2 в пересчете

50

Новый подход к построению объективных априорных распределений: информация Хеллингера [Электронный ресурс] / Шемякин // Прикладная эконометрика / Applied Econometrics .— 2012 .— №4 .— С. 124-137 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/437832

Автор: Шемякин

Объективные (неинформативные) априорные распределения играют важную роль в байесовской статистике. Наиболее известные пути построения объективных априорных распределений включают правило Джеффриса, принцип соответствия вероятностей и референтный подход, предложенный Бергером и Бернардо. Все существующие методы достаточно трудоемки, особенно в случае векторного параметра, что часто является препятствием к получению точных аналитических решений. Предлагаемая автором альтернативная конструкция неинформативных априорных распределений основана на концепции информации Хеллингера, определяемой через расстояние Хеллингера между точками параметрического семейства распределений. В регулярном случае предложенный подход обобщает правило Джеффриса. Однако, что наиболее интересно, информация Хеллингера может использоваться и в нерегулярных случаях, когда правило Джеффриса неприменимо. Неинформативные априорные распределения, основанные на информации Хеллингера, построены для нерегулярного класса распределений Гхосала–Саманты и некоторых интересных примеров параметрических семейств вне этого класса.

В условиях Предложения 1  qH  совпадает с джеффрисовским априорным распределением. <...> Для нерегулярного класса Гхосала–Саманты  qH   совпадает с априорным распределением, построенным по <...> Предложение 2 для a a p x1 2 2 1 1 q q q q q q q       , , ( ; ) ( ) , получаем a1,  q q q q qH <...> Таким образом, a b и  q qH j const    , что совпадает с общим представлением для референтных

Страницы: 1 2 3 ... 47