Национальный цифровой ресурс Руконт - межотраслевая электронная библиотека (ЭБС) на базе технологии Контекстум (всего произведений: 537997)
Консорциум Контекстум Информационная технология сбора цифрового контента
Уважаемые СТУДЕНТЫ и СОТРУДНИКИ ВУЗов, использующие нашу ЭБС. Рекомендуем использовать новую версию сайта.
  Расширенный поиск
Результаты поиска

Нашлось результатов: 511 (0,55 сек)

Свободный доступ
Ограниченный доступ
Уточняется продление лицензии
1

Плоские рамы и рамные системы методические указания для выполнения расчётно-графических работ по сопротивлению материалов

Автор: Крючин Николай Павлович
РИЦ СГСХА

Методические указания содержат краткие теоретические положения по изучаемому разделу и примеры решения типовых задач.

Дано: 6F кН , 3q мкН / , 12M кНм , 4l м , 2h м Решение. <...> Участок AB 0AM ; 1226 2  l qM B кНм Участок СB 0CM ; 24 2 4 3 2 22  l qM B кНм Участок <...> ; 422121  hxM K кНм . <...> Участок BC 12 2 2 6 2 22  h qM B кНм 36 2 4 6 2 2 6 22 2222  l q h qM C кНм Участок CD <...> hqM D кНм Строим эпюру 1X M от 11 x Участок AB 0 BA MM ; Участок BC 0BM ; 4411  lxM C кНм Участок

Предпросмотр: Плоские рамы и рамные системы.pdf (1,1 Мб)
2

Сопротивление материалов. В 3 ч. Ч. 1 учеб. пособие

М.: Изд-во МИСИ-МГСУ

Первая часть учебного пособия по курсу «Сопротивление материалов с основами строительной механики и теории упругости, пластичности и ползучести» посвящена следующим темам: геометрические характеристики поперечных сечений стержней, определение усилий, напряжений и деформаций в стержнях, работающих на растяжение и сжатие, внутренние усилия при изгибе стержней, определение напряжений в балках при изгибе и расчёты на прочность. Приведены основные формулы этих разделов, подробно рассмотрены примеры решения задач. Пособие поможет студентам при выполнении расчетно-графических работ и при подготовке к различным видам контроля знаний (защита расчетно-графических работ, компьютерное тестирование, зачеты и экзамены).

Рис.3.5 30кН/м 10кНм 20кНМА A B C RA 2 м2 м (кН) (кНм) M 20 10 3,33 40 30 Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» <...> Рис.3.8 RA 3 м 3 м 12кНм 18кНм A C B RB _ + + Q M (кНм) (кН) 3 15 12 5 Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & <...> Сечение х = 1 м (слева), Qy = 0, Мz = 6 кНм. Сечение х = 1 м (справа), Qy = RА = 21 кН, Мz = 6 кНм. <...> М =  15,6 кНм;  = 180, N =  6 кН, Q = 0, М =  18 кНм. <...> 12 29 25 29 12 _ + х0 18 12 6 17,36 Проверка равновесия жёсткого узла С 18кНм 12кН 29кН 12кНм 6кНм 12кН

Предпросмотр: Сопротивление материалов учебное пособие. В 3 ч..pdf (0,6 Мб)
3

АПРОБАЦИЯ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА РЕКОНСТРУИРУЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ [Электронный ресурс] / Киселев // Строительство и реконструкция .— 2014 .— №2 .— С. 15-20 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/484791

Автор: Киселев

Рассматривается результат усиления моста через реку Тойда. Проведен расчет пролетного строения как до, так и после усиления накладной плитой по СП 35.13330.2011 при помощи программы ЕТАР и по предложенной автором методике, основанной на деформационной модели с использованием нелинейной диаграммы деформирования бетона. Приведены результаты расчета и сравнительный анализ полученных данных

Согласно расчету балки Б2 предельный момент (несущая способность главной балки) составляет Мпр=754 кНм <...> По результатам расчета в этой программе предельный момент балки Б2 составил Мпр=950 кНм. <...> Предельный момент балки Б2 составил Мпр=905 кНм. <...> В результате вычислений усиленной балки по формуле (1) имеем предельный момент Мпр=1261,65 кНм. <...> Предельный момент балки Б2 составил Мпр=1145 кНм.

4

СПЕКТРАЛЬНЫЙ АНАЛИЗ ВАРИАЦИЙ КОСМИЧЕСКИХ ЛУЧЕЙ, ПАРАМЕТРОВ СОЛНЕЧНОЙ АКТИВНОСТИ И МЕЖПЛАНЕТНОЙ СРЕДЫ [Электронный ресурс] / Охлопков // Известия Российской академии наук. Серия физическая .— 2017 .— №2 .— С. 76-82 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/592565

Автор: Охлопков

Используя метод спектрального анализа, исследованы периодичности по данным космических лучей в стратосфере, в нейтронной компоненте, в различных параметрах солнечной активности и межпланетной среды за период с 1965 по 2015 год отдельно по циклам солнечной активности. Выявлен сдвиг спектральных составляющих в сочетании четный-нечетный циклы солнечной активности

МУР – данные по космическим лучам в стратосфере в Мурманске, МНМ – нейтронная компонента в Москве, КНМ <...> 100 50 30 20 15 12 10 9 8 7 6 5 100 50 30 20 15 12 10 9 8 7 6 5 F2800 S МУР МНМ СМП+ СМП– |СМП| Н V ψ КНМ <...> МУР – данные по космическим лучам в стратосфере в Мурманске, МНМ – нейтронная компонента в Москве, КНМ <...> F2800 S МУР МНМ СМП+ СМП– |СМП| Н V ψ КНМ Ар F2800 S МУР МНМ СМП+ СМП– |СМП| Н V ψ КНМ Ар от н. е д. <...> 9.9 9.3 8.6 7.4 7.4 7.1 6.0 6.7 6.5 6.6 6.1 5.3 5.3 5.3 5.2 5.3 Номер Цикла Параметр F2800 МУР МНМ КНМ

5

Сопротивление материалов учеб. пособие

Автор: Овтов Владимир Александрович
РИО ПГСХА

В учебном пособии приведены указания к выполнению контрольных работ, приводятся элементы теории и примеры расчетов, расчетные схемы и исходные данные для самостоятельного решения.

, T2 = 4 кНм, T3 = 8 кНм, 700 , D d c  , h:b =2, [τ] = 100 МПа, [υ] = 0,3 0 /м, G = 8∙10 4 МПа. <...> ТI = 6 кНм ТII= 6 – 4 = 2 кНм ТIII= Т1 – Т2 + Т3 = 6 – 4 + 8 = 10 кНм По полученным данным строим эпюру <...> . а=1 м b=1 м с=1 м D C B A       Т3=8 кНм Т2=4 кНм Т1=6 кНм + + + 10 66 2 2 10 0 Т  Т= 0,2 кНм <...> MА= – Fх0= –50= –0 кНм; MВ= –FхАВ= –51= –5 кНм (справа от сечения). <...> и Му= 3 кНм. 3.

Предпросмотр: СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ.pdf (0,5 Мб)
6

ИССЛЕДОВАНИЕ АДГЕЗИОННЫХ СВОЙСТВ СПЕЧЕННЫХ СЛОЕВ СЕРЕБРОСОДЕРЖАЩИХ ПАСТ [Электронный ресурс] / Нищев [и др.] // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Физико-математические науки .— 2014 .— №4 .— С. 154-163 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/552655

Автор: Нищев

Актуальность и цели. Надежность силовых полупроводниковых приборов может быть повышена за счет использования технологии соединения их элементов с применением серебросодержащих паст. Целью работы является исследование влияния режимов спекания серебросодержащих паст на адгезионную прочность данных соединений Результаты. С применением метода L-отслаивания и растровой электронной микроскопии изучено влияние температуры и давления прессования на адгезионную прочность слоя серебросодержащих паст, находящегося в контакте с молибденовым термокомпенсатором и тестовой полосой. Выводы. Адгезионные свойства спеченного слоя серебросодержащих паст на поверхности молибденового термокомпенсатора зависят от равномерности нанесения слоя пасты и равномерности приложения давления прессования. Адгезионная прочность соединений максимальна, если процесс низкотемпературного спекания серебросодержащих паст проводится при наиболее высоких значениях давления и температуры в заданном диапазоне изменения этих величин.

Получаемая в результате спекания структура КНМ (кремний на молибдене) является основным активным элементом <...> Механическая прочность структур КНМ в значительной степени определяется адгезионными свойствами спеченного <...> При горячем прессовании структуры КНМ между плоскопараллельными поверхностями пресса локальное давление <...> адгезионной прочности спеченного слоя СП с покрытием МТ процесс низкотемпературного спекания структур КНМ <...> при спекании СП на адгезию спеченного слоя с поверхностью молибденового термокомпенсатора структуры КНМ

7

Сопротивление материалов

Автор: Овтов Владимир Александрович
РИО ПГАУ

Учебное пособие включают в себя основные теоретические сведения по изучаемым темам, вопросы для самоконтроля, примеры решения задач, индивидуальные задания для РГР.

ТII= – 0,3Т – Т =1,3Т = 1,36  1.2 = –1,56 кНм ТIII= 0,6Т + 0,5Т = 1,1Т =1,1  1.2 = 1,32 кНм ТIV = <...> 0,5Т = 0,5  1,2 = 0,6 кНм. <...> При z2= 0 кНм z2= 1,60 м кНм Участок BС: 0≤z3≤3,4 м. Qz3= – RD + F + q·z3. <...> MА= – Fх 0= –5  0= –0 кНм; MВ= –Fх АВ= –5  1= –5 кНм (справа от сечения). <...> и Му= 3 кНм.

Предпросмотр: Сопротивление материалов.pdf (0,9 Мб)
8

Расчет валов зубчатых и ременных передач на выносливость с использованием компьютерных технологий учеб. пособие

Автор: Черноусов Н. Н.
Изд-во ЛГТУ

В пособии изложены закономерности усталостного разрушения и показано влияние технологических, эксплуатационных, конструктивных факторов на усталостную прочность (выносливость). Приведены примеры расчетов вала с использованием компьютерных технологий в средах Excel, MathCAD и Delphi.

Получим 3 0.30M кНм ; 3 2,82P кН ; 3 1,03T кН На рис. 31 показан эквивалентный перенос действия сил <...> Итак, M 0.37 M 0.29 M 1.62 .кр x yкНм кНм кНм   2.4. <...> кНм   С учетом ослабления сечения шпоночным пазом вычислим 3 2 3 3(D t) 0.87 43.7 32 2 32 ИЗ D bt <...> Теперь по формулам (2.11) и (2.12) для 1.65изM кНм и 0.37крM кНм найдём 61a МПа  и 3,4a ср МПа  <...> -2 -1,5 -1 -0,5 0 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 М к Н м z мм Момент относительно оси Y кНм 0 1,03

Предпросмотр: Расчет валов зубчатых и ременных передач на выносливость с использованием компьютерных технологий .pdf (0,5 Мб)
9

Расчетно-проектировочные работы по сопротивлению материалов [Электронный ресурс] [учеб. пособие]

Автор: Вакулюк Владимир Степанович
Изд-во СГАУ

Кратко изложено содержание основных тем курса «Сопротивление материалов», акцентируя внимание на наиболее сложных для понимания вопросах. Приведены расчётные схемы и исходные данные к расчётно-проектировочным работам по сопротивлению материалов, охватывающим основные разделы курса. Изложены методика выполнения работ, основные требования к оформлению, даны контрольные вопросы, рассмотрены примеры выполнения работ.

; М в = 80кНм; М с {лее) = 80 28,36 • 1,1 30 ■ 1,1 • 0,55 = 30,65кНм; По правым силам: 0 ) = —44,36кН <...> ; Сравниваем: 0 (л е е ) = Qc(npae) = -61,36кН ; М с {лее) = М с {прае) = 30,65 кНм. <...> Решая систему уравнений, полученных из граничных условий IV), V) и VI), получим: Q =56,85 кНм2; С2 = <...> -56 ,85 кНм2; С3 = -2 7 ,5 2 кНм2. <...> 0,8231 2,199 кН2,132 кН 10,58 кН 6,249 кН 1,25 0,3838 M e 1,25 кНм 0,9082 д 01,375 кНм О 1,375 кНм кНм

Предпросмотр: Расчетно-проектировочные работы по сопротивлению материалов [Электронный ресурс] .pdf (0,3 Мб)
10

Статически неопределимые системы. Сложное сопротивление метод. указ. и задания для выполнения курсовой работы по дисциплине «Сопротивление материалов»

Автор: Бузина О. П.
Изд-во Липецкого государственного технического университета

Приведено описание расчётно-проектировочных заданий для курсовой работы по сопротивлению материалов «Статически неопределимые системы. Сложное сопротивление».

Размеры Нагрузки а, м в, м Р, кН q, кН/м М, кНм а, м в, м Р, кН q, кН/м М, кНм 1 2 4 40 20 40 16 3 5 <...> Размеры Нагрузки а, м в, м l, м P, кН q, кН/м М, кНм а, м в, м l, м P, кН q, кН/м М, кНм 1 2 1 2 20 30

Предпросмотр: Статически неопределимые системы. Сложное сопротивление.pdf (0,4 Мб)
11

Сопротивление материалов в примерах и задачах. Расчетно-графические работы. В 2 ч. Ч. II учеб. пособие

Автор: Гарипов В. С.
ОГУ

Пособие предназначено для бакалавров очной и заочной формы обучения при выполнении расчетно-графических работ по курсу техническая механика и сопротивление материалов, обучающихся по программам высшего образования по направлению подготовки 08.03.01 Строительство.

Мx(z2)=RВz2 +М 2z 0 60 кНм, 2z 4 м 170 кНм. Мx(z3)=RА z3 qz3 2 /2 3z 0 0, 3z 4 м 170 кНм. <...> 0 2,66XM кНм 3z 0,8м ,X 0М 6 22 кНм Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 64 <...> Вывод опасное сечение второе, где МX0 = 6,22 кНм, МY0 = 0,53 кНм. 4 Положение нейтральной линии 0 1 1 <...> м ,Y0М 3 2 кНм  0 3 3( ) (0,6 )Y ВM z V z М    3 z 0 0 4,8YM кНм 3z 0,8м ,Y0М 0 53 кНм Copyright <...> = 110·2,3·10 -2 = 2,53 кНм.

Предпросмотр: Сопротивление материалов в примерах и задачах. Расчетно-графические работы.pdf (0,5 Мб)
12

Прочность ребристых плит при совместном действии крутящего, изгибающего моментов и поперечной силы [Электронный ресурс] / Кузнецов, Мягкова // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века .— 2010 .— №6 .— С. 45-46 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/412978

Автор: Кузнецов

Настоящая статья является продолжением исследований, проводящихся на кафедре Архитектурно-строительного проектирования МГСУ, результаты которых изложены в журнале «Технологии бетонов» № 1-2, 2010 г. Цель данной работы – уточнить границы прочности ребристых плит при совместном действии крутящих и изгибающих моментов и поперечной силы.

крутящих, изгибающих моментов и поперечных сил Значения внешних Т и предельных Тсеч крутящих моментов Т, кНм <...> Tcеч(Q), кНм Tcеч(M), кНм Lпл/ Впл х=2b+h х=Bпл/2 х=Lпл/4 х=2b+h х=Bпл/2 х=Lпл/4 х=2b+h х=Bпл/2 х=Lпл

13

О РАСЧЕТАХ ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ НА ДЕЙСТВИЕ СИЛ МОРОЗНОГО ПУЧЕНИЯ ГРУНТА [Электронный ресурс] / Гуткин // Гидротехника .— 2012 .— №2 .— С. 70-73 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/565790

Автор: Гуткин

Проблему оценки воздействия сил морозного пучения на шпунтовые ограждения в настоящее время можно считать в лучшем случае известной, но не более. Какие-либо конкретные рекомендации на эту тему в отечественной нормативной литературе отсутствуют. В таких основательных документах, как [1] и [2], наличествуют лишь указания на то, что при расчете подпорных стен и ограждений котлованов следует учитывать воздействие морозного пучения. Вопрос о том, каким образом этот учет выполнить, остается за скобками. В основополагающем федеральном нормативном документе [3], регламентирующем вопросы проектирования оснований зданий и сооружений, отсутствуют даже эти скромные указания. Объяснить такое положение можно, по-видимому, только одним — недостаточной изученностью и научной проработкой упомянутой проблемы

8,24 10,99 12,33 12,07 3 1,52 4,83 8,42, 11,23 12,62 12,35 4 1,51 4,82 8,40 11,20 12,58 12,30 Мизг, кНм <...> способу № Параметры расчета Номера сечений, начиная с защемленного конца балки 1 3 5 7 9 11 13 1 Мизг, кНм <...> Максимальный изгибающий момент (в заделке) составил 945 кНм. <...> 8,24 10,99 12,33 12,07 3 1,52 4,83 8,42, 11,23 12,62 12,35 4 1,51 4,82 8,40 11,20 12,58 12,30 Мизг, кНм <...> Максимальный изгибающий момент (в заделке) составил 945 кНм.

14

ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ЖЕСТКОСТЬ СБОРНОЙ ОБДЕЛКИ ПРИ ИЗГИБЕ ТОННЕЛЯ В ПЛОСКОСТИ, ПЕРПЕНДИКУЛЯРНОЙ ОСИ ТОННЕЛЯ [Электронный ресурс] / М.Д. Минь // Строительство и реконструкция .— 2014 .— №2 .— С. 21-26 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/484792

Автор: Минь Май Дык

При расчете тоннелей на сейсмические воздействия часто тоннели рассматриваются как балки на упругом основании. В работе приведен метод определения эквивалентной жесткости сборных обделок при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси тоннеля

1 – Параметры конструкции сборной обделки   Sl м   S SE A КН  / jK КН м  рад   2 S SE I КНм <...>    2 jEI КНм  / jC КНм рад    2 eqEI КНм 1 2.22E+08 6.31E+06 0.9547 9.53E+08 2.786E+07 6.966E

15

Расчет отдельных блоков пролетного строения железобетонного балочного автодорожного моста метод. указания

Автор: Штерн В. О.
ОГУ

Методические указания содержат основные данные для проектирования моста и пример расчета отдельных блоков пролетного строения балочного железобетонного моста. Методические указания предназначены для выполнения курсового проекта по дисциплине «Проектирование автодорожных мостовых сооружений» для студентов, обучающихся по программам высшего профессионального образования по направлению подготовки 08.03.01 «Строительство», профиль подготовки «Автодорожные мосты и тоннели».

формуле  '''2 5,0 foffвв hhhвRM   , (1.1) где М – максимальный расчетный изгибающий момент, кНм <...> продольной арматуры. 1.2 Пример расчета Данные для расчета: Максимальный изгибающий момент, М = 760 кНм <...> hf' · (h0 0,5hf' ) = 0,9 · 15,5 · (100) · 149 · 11 · (111 – 0,5 · 11) = = 2412,2 · 105 Нсм = 2412,2 кНм <...> М = 760 кНм < 2412,2 кНм Условие формулы (1.1) выполняется, значит нейтральная ось расположена в пределах

Предпросмотр: Расчет отдельных блоков пролетного строения железобетонного балочного автодорожного моста.pdf (0,2 Мб)
16

ЗАМЕНА СЛИВНЫХ КАНАЛОВ ТЕПЛОХОДА «НЕВСКИЙ» НА ПЛАВУ [Электронный ресурс] / Карклина, Павлов, Чистов // Вестник Астраханского государственного технического университета. Серия: Морская техника и технология .— 2016 .— №2 .— С. 23-31 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/504250

Автор: Карклина

Рассмотрена проблема ремонта корпуса судна на плаву на примере теплоходов типа «Невский» (проект Р-32БУ). Предложено решение ряда технических задач: обеспечения непотопляемости судна во время ремонта, прочности корпуса на различных стадиях ремонта. Проанализированы значения остаточных напряжений в связях корпуса, возникающие после ремонта. На основании расчета осадок носом и кормой, дифферентов и элементов начальной остойчивости обоснована необходимость установки временных заглушек на месте бортовых сливных каналов, позволяющих не допустить свободный доступ воды в междудонное пространство корпуса и обеспечить непотопляемость судна. Так как корпус судна во время ремонта на плаву испытывает нагрузку от сил веса и сил поддержания, получены эпюры изгибающего момента и перерезывающих сил. В целях обеспечения общей прочности корпуса проанализированы значения возможных касательных напряжений в опасных точках, главных напряжений на верхних кромках ширстрека и напряжений в связях корпуса судна до и после ремонта. В ходе выполнения ремонтных работ в корпусе судна могут возникнуть остаточные напряжения, приводящие к снижению коэффициента запаса на выносливость и к появлению поправок к редукционному коэффициенту продольных ребер жесткости, которые могут вызвать потерю устойчивости ребер жесткости. Произведен расчет возможных остаточных напряжений при последовательной и одновременной замене сливных каналов. На основе выполненных расчетов даны рекомендации для разработки технологического процесса замены сливных каналов теплохода типа «Невский» на плаву.

метацентрический радиус, м R 736 Большая метацентрическая высота, м H = R – a 735 Дифферентующий момент, кНм <...> M = Dxd 79350 Момент дифферентующий на 1 см, кНм/см = 100 DH m L 733 Общий дифферент, см M d m = 108 <...> метацентрический радиус, м ρ 20,55 Малая метацентрическая высота, м ρh a= − 18,21 Момент кренящий на 1º, кНм <...> ремонта и остаточных напряжений после ремонта использованы значения изгибающего момента М = 25 000 кНм <...> М, кНм N, кН а б Рис. 3.

17

УГАН НОТБ ЦФО РОСТРАНСНАДЗОРА: ДОВЕДЕНЫ РЕЗУЛЬТАТЫ НА 2016 ГОД, ПОСТАВЛЕНЫ ЗАДАЧИ НА 2017 ГОД [Электронный ресурс] / Авиапанорама .— 2017 .— №2 .— С. 66-67 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/606240

В соответствии с Планом работы Управления государственного авиационного надзора и надзора за обеспечением транспортной безопасности по Центральному федеральному округу Федеральной службы по надзору в сфере транспорта (УГАН НОТБ ЦФО Ространснадзора) на 2017 год, 4 апреля 2017 года состоялось подведение итогов работы коллектива Управления за 2016 год и поставлены задачи его сотрудникам на текущий год

высокая плотность аэродромной сети, выполнено большее количество контрольно-надзорных мероприятий (КНМ <...> То есть имел место рост показателей нагрузки на одного инспектора: по общему количеству КНМ — на 5 %; <...> по рамповым проверкам ВС и участию в проверках других надзорных органов — на 13 %; КНМ на маршруте полёта

18

Прочность ригеля при совместном действии крутящих и изгибающих моментов [Электронный ресурс] / Кузнецов, Талызова // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века .— 2010 .— №3 .— С. 38-39 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/412914

Автор: Кузнецов

Статья посвящена изучению расчетной несущей способности ригеля таврового сечения в зонах изменения шага поперечных стержней при учете действия крутящих моментов.

Данные по расчету ригеля типа РДР Изгибающий момент М, кНм. Поперечная сила Q, кН. <...> Данные по расчету ригеля типа РОР Изгибающий момент М, кНм Поперечная сила Q, Кн Продольная арматура <...> Расчетное сечение Усилие, кНм 2,0 2,33 2,66 3,1 Т 1 0,04 1 1 ,62 1 2,58 1 5,47 I Тсеч. 35,04 7 1 ,3 39,82 <...> Расчетное сечение Усилие, кНм. 2,0 2,33 2,66 3,1 Т 1 0,07 1 1 ,7 4 1 2,7 4 1 5,64 I Тсеч. 58,37 82,7

19

Прямой изгиб методические указания для выполнения расчётно-графической работы № 2 по дисциплине «Сопротивление материалов»

Автор: Крючин Николай Павлович
РИЦ СГСХА

Методические указания содержат краткие теоретические положения по дисциплине «Сопротивление материалов». Рассмотрены примеры решения типовых задач и даны рекомендации для выполнения расчётно-графической работы №2.

. 2 участок 20 2 lz  )2( м constkHFQZ  32 ; l/ 2 l/ 2 МF z1 z2 Эп Qy (кН) Эп Mx (кНм) 0 3 0 4 <...> Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 19 l 1 l 2 l 3 М F1z1 z2 z4 Эп Mx (кНм) Эп <...> Дано: 2M кНм , 2q мkH , 131  ll м , 32 l м . <...> ) Эп MF0 (кНм) Эп M1 (кНм) Рис. 20 Строим эпюру FM 001 ZM ; 21211 ZM kHм ; 21202 ZM kHм <...> Эп M1 (кНм) Эп M1 (кНм) 0,33 Рис. 21 Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 43 Определим

Предпросмотр: Прямой изгиб.pdf (1,0 Мб)
20

Технология и оборудование лесозаготовок на радиоактивно загрязненных территориях [монография]

БГИТА

В монографии приводятся краткие сведения о состоянии радиоактивного загрязнения лесов Брянской области, технологии, машины и особенности заготовки древесины на территории этих лесов. Рассматриваются условия применения и конструктивные особенности оборудования для механизации основных операций заготовки сортиментов непосредственно на лесосеке как у нас в стране, так и за рубежом, технологии и оборудование верхних складов для различных зон загрязнения.

Механизмом валки машины является телескопический рычаг с моментом 10 кНм. <...> мощностью 114 кВт, имеет колесную форму 6х6, дорожный просвет 0.6м, грузовой момент манипулятора 134 кНм <...> Манипулятор с грузовым моментом 180 кНм имеет вылет 8 м с углом поворота в горизонтальной плоскости 380 <...> На машине установлен гидроманипулятор с грузовым моментом 65 кНм и максимальным вылетом 7,1 м. <...> Схема грузоподъемного момента гидроманипулятора в 140 кНм приведена на рисунке 8.6.

Предпросмотр: Технология и оборудование лесозаготовок на радиоактивно загрязненных территориях.pdf (0,4 Мб)
21

№2 [Строительство и реконструкция, 2014]

Публикуются результаты научных исследований и передовые достижения в области строительства и реконструкций.

По результатам расчета в этой программе предельный момент балки Б2 составил Мпр=950 кНм. <...> Предельный момент балки Б2 составил Мпр=905 кНм. <...> В результате вычислений усиленной балки по формуле (1) имеем предельный момент Мпр=1261,65 кНм. <...> Предельный момент балки Б2 составил Мпр=1145 кНм. <...>    2 jEI КНм  / jC КНм рад    2 eqEI КНм 1 2.22E+08 6.31E+06 0.9547 9.53E+08 2.786E+07 6.966E

Предпросмотр: Строительство и реконструкция №2 2014.pdf (0,7 Мб)
22

Сопротивление материалов методические указания и контрольные задания

Автор: Крючин Николай Павлович
РИЦ СГСХА

Методическое пособие содержит краткие теоретические положения по изучаемым разделам и примеры решения типовых задач. Методические указания и контрольные задания составлены в соответствии с учебной программой изучения дисциплины «Сопротивление материалов» для студентов специальностей агроинженерного направления.

Участок АВ МА= 0; Мв= М 2 2 22 2 22  a q = -2 кНм; ВС МВ= 0; Мс= -F a = -3·2 = -6 кНм; СД Мс= -F a <...> = -3·2 = -6 кНм; МD= -qaa – F1 a = -2·2·2 2·3 = -14 кНм. 5. <...> Участок АВ МА= 0; Мв= F a = 4·2 = 8 кНм ; ВС МВ= М q ;2 2 2 22 2 22 кНм a  Mc= -F a +M q ;10 2 22 <...> 224 2 22 кНм a    СД Мс = F1 a = 3·2 = 6 кНм ; MD= F1·a F·a = 3·2 4·2 = -2 кНм; 6. <...> Участок АВ ТА= Тв= 0; ВС Тв= Тс= F1·a = 3·2 = 6 кНм; СД Тс= ТD= М F·a q ;10 2 2 2242 2 22 кНм a 

Предпросмотр: Сопротивление материалов.pdf (2,1 Мб)
23

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ИННОВАЦИИ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПРОТЯЖЕННЫХ ВОССТАЮЩИХ [Электронный ресурс] / Маметьев [и др.] // Горный журнал Казахстана .— 2014 .— №7 .— С. 9-13 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/456780

Автор: Маметьев

Изложены основные технологические и технические инновационные решения ускоренной проходки протяженных вентиляционных – закладочных восстающих и капитальных рудоспусков. Установлена область применения различных типов буровых станков при бурении восстающих большого диаметра.

машины SB VI SB VII VSB VI VSB VII Установленная мощность, кВт 492 740 600 1050 Рабочий крутящий момент, кНм <...> HG160-2 HG250-2 HG330-SP HG380-SP Установленная мощность, кВт 112 160 250 400 550 Вращающий момент, кНм

24

Энергоэффективные конструктивные решения в монолитном домостроении при комплексном использовании конструкционных легких бетонов [Электронный ресурс] / Мартынова [и др.] // Сухие строительные смеси .— 2016 .— №3 .— С. 28-32 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/430959

Автор: Мартынова

В статье приведен статический расчет и сравнительный анализ конструктивных решений наружной стены жилого дома на показатели энергоэффективности. Установлено, что конструкция несущей стены из тяжелого бетона толщиной 0,250 м (вариант № 1) и несущая стена из легкого бетона толщиной 0,150 м (вариант № 2), отвечает современным требованиям строительства по энергоэффективности (RIΣпр=3,39 и RIIΣпр=3,40 м2·К/Вт при rI=1,02 и rII=1,01, соответственно). При этом конструктивное решение наружной стены с несущим слоем из монолитного легкого бетона позволяет уменьшить конструктивный слой стены на 21%.

Сравнение результатов статического расчета жилого дома Вариант № 1 Вариант № 2 Этаж дома N, кН M, кНм <...> арматура коэффициент напряженного состояния процент армирования масса арматуры на 1 м3 бетона, кг N, кН M, кНм

25

Изоляторы для контактной сети 339172

М.: Ай Би Тех

Изоляторы стержневые керамические для контактной сети электрифицированных железн Стержневые полимерные изоляторы для контактной сети трамвая и троллейбуса Изоляторы консольные стержневые полимерные КСПо Изоляторы натяжные НСПо Изоляторы подвесные ПСПо Изоляторы фиксаторные ФСПо Изоляторы стержневые полимерные для контактной сети железных дорог Изоляторы для железной дороги НСФ 70-3,0/0,50 УХЛ Изоляторы стержневые керамические для контактной сети электрифицированных железн Изоляторы натяжные стержневые полимерные типов НСК 36/800-VII и НСК 51/800-VII д Изоляторы натяжные гладкостержневые с фторопластовой оболочкой типа НСФт Изоляторы секционные постоянного тока ИС 2(2.1; 2.2)-80-3 Изоляторы секционные переменного тока типов ИС 1-80-25 и ИС 0-80-25/3 Изоляторы полимерные для электрификации железнодорожных линий КСПК1 Изоляторы полимерные для электрификации железнодорожных линий КСПК7 Изоляторы натяжные стержневые полимерные кремнийорганические для контактной сет Изоляторы подвесные стержневые кремнийорганические полимерные ПСПК-120 Изоляторы подвесные стержневые кремнийорганические полимерные ПСПК-70 Изоляторы подвесные стержневые кремнийорганические полимерные ПСПК-120 Изоляторы фиксаторные стержневые кремнийорганические полимерные ФСПК-120 Изоляторы фиксаторные стержневые для контактной сети железных дорог ФСПК 70 Изоляторы фиксаторные стержневые кремнийорганические полимерные для контактной с Изолятор фиксаторный стержневой для контактной сети железных дорог ФСПК 70 Изоляторы натяжные ребристые полимерные для контактной сети железных дорог НСПКр

., кНм Масса, кг НСПо 120-3/0,6 3 125 528 582 120 2.2 НСПо 120-25/1,1 25 240 696 750 120 2.4 НСПо 120 <...> Тип изолятора Uном., кВ Uгpoз., кВ Нстр., мм Н, мм Рраст., кН Мизг., кНм Масса, кг ПСПо 70-3/0,6 3 125 <...> Тип изолятора Uном., кВ Uгpoз., кВ Нстр., мм Н, мм Рраст., кН Мизг., кНм Масса, кг ФСПо 70-3/0,6 3 125 <...> Степень загрязненности атмосферы (СЗА) в районе установки изоляторов VII Разрушающий изгибающий момент, кНм <...> 125 240 Механическая разрушающая сила при растяжении, кH, не менее 120 Разрушающий изгибающий момент, кНм

26

КОМПЛЕКСЫ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО УПРАВЛЕНИЯ ОГНЕМ АРТИЛЛЕРИЙСКИХ ПОДРАЗДЕЛЕНИЙ РАЗРАБОТКИ ОАО «ВНИИ «СИГНАЛ» [Электронный ресурс] / Филиппов, Ларин // Обозрение армии и флота .— 2015 .— №2 .— С. 68-69 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/401254

Автор: Филиппов

На протяжении нескольких десятилетий ОАО «ВНИИ «Сигнал» является ведущим предприятием России по разработке и производству комплексов автоматизированного управления огнем (КАУО) артиллерийских подразделений, а также автоматизированных систем управления наведением и огнём (АСУНО) для самоходных артиллерийских орудий (САО) и боевых машин (БМ) РСЗО.

В состав КАУО «Машина-М» входят два типа машин управления: командно – наблюдательные машины (КНМ) 1В15 <...> На базе КНМ 1В15-3 (1В14-3) могут создаваться: пункты управления (ПУ) артиллерийской разведкой; КНП дивизиона <...> В состав КАУО «Капустник-Б» входят два типа машин управления: командно – наблюдательные машины (КНМ) <...> неразрывный процесс автоматизированного управления огнём, от момента засечки цели с помощью средств разведки КНМ

27

Расчёт стержней на прочность и жёсткость метод. указ. и задания для выполнения курсовой работы по дисциплине «Прикладная механика»

Автор: Бузина О. П.
Изд-во Липецкого государственного технического университета

Приведено описание заданий для курсовой работы по прикладной механике «Расчёт стержней на прочность и жёсткость». Приведены индивидуальные расчетно-проектировочные задания по построению эпюр внутренних силовых факторов (растяжения или сжатия, изгиба) и расчету на прочность и жесткость брусьев, балок с различной формой поперечного сечения.

Kнига-Cервис» 5 Таблица 1 Данные к задачам 1, 2 № п/п Нагрузка Размер № п/п Нагрузка Размер Р, кН М, кНм <...> q, кН/м а, м l, м С, мм Р, кН М, кНм q, кН/м а, м l, м С, мм 1 10 80 10 4 0,08 200 16 20 50 20 1 0,38

Предпросмотр: Расчёт стержней на прочность и жёсткость.pdf (0,4 Мб)
28

Проектирование отдельно стоящих фундаментов под колонны зданий и сооружений метод. указания

Автор: Суслов И. А.
Изд-во Липецкого государственного технического университета

Рассмотрены вопросы проектирования отдельно стоящих железобетонных фундаментов под колонны зданий и сооружений. Приведена методика расчёта фундаментов мелкого заложения на естественном основании. Дан пример расчёта внецентренно нагруженного фундамента под колонны одноэтажного промышленного здания.

осредненный коэффициент надежности по нагрузке γfm=1,15, тогда усилия будут равны Mn= 340/1.15 = 295,6 кНм <...> относительно оси, проходящей через точку К’: 6.8331.015037.09.06.773407.0' =⋅⋅−⋅+=⋅⋅−⋅+= eNhQMM ank кНм <...> < Rbt,ser·Wpl,x= 1.1·1150·0.302 = 382 кНм, условие выполняется, следовательно, трещины в плитной части <...> Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис» 34 Проверим условие (233) [2]: Mnу2 = 95.2 кНм <...> < Rbt,ser·Wpl,y= 1.1·1150·0.415 = 525 кНм, следовательно, трещины в плитной части фундамента в сечении

Предпросмотр: Проектирование отдельно стоящих фундаментов под колонны зданий и сооружений .pdf (0,1 Мб)
29

КОМПЛЕКСЫ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО УПРАВЛЕНИЯ ОГНЕМ АРТИЛЛЕРИЙСКИХ ПОДРАЗДЕЛЕНИЙ РАЗРАБОТКИ ОАО «ВНИИ «СИГНАЛ» [Электронный ресурс] / Филиппов, Ларин // Обозрение армии и флота .— 2015 .— №5 .— С. 80-81 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/401407

Автор: Филиппов

На протяжении нескольких десятилетий ОАО «ВНИИ «Сигнал» является ведущим предприятием России по разработке и производству комплексов автоматизированного управления огнем (КАУО) артиллерийских подразделений, а также автоматизированных систем управления наведением и огнём (АСУНО) для самоходных артиллерийских орудий (САО) и боевых машин (БМ) РСЗО.

В состав КАУО «Машина-М» входят два типа машин управления: командно – наблюдательные машины (КНМ) 1В15 <...> На базе КНМ 1В15-3 (1В14-3) могут создаваться: пункты управления (ПУ) артиллерийской разведкой; КНП дивизиона <...> В состав КАУО «Капустник-Б» входят два типа машин управления: командно – наблюдательные машины (КНМ) <...> неразрывный процесс автоматизированного управления огнём, от момента засечки цели с помощью средств разведки КНМ

30

Расчет стержней на прочность, жесткость и устойчивость учеб. пособие

Автор: Серазутдинов М. Н.
КГТУ

Учебное пособие содержит сведения по дисциплине «Сопротивление материалов», необходимые для выполнения самостоятельной ра- боты студентами. Рассмотрены вопросы построения эпюр внутренних силовых факторов, изложены теоретические основы расчетов балки при плоском изгибе, вала при изгибе с кручением, статически неопре- делимых систем, стержневых систем на изгиб и устойчивость. Пред- ставлены задания к расчетным работам. Приведены решения задач.

сечении 3=z м 0=Q , а изгибающий момент принимает экстремальное значение q2 l1 C I M0 B y z A F М, кНм <...> рассмотренном случае условиям прочности и жесткости удовлетворяет двутавр № 45. q2 C M0 B y z A F EJυ, кНм <...> 3 D q1 283 382 212 533 244 EJθ, кНм 2 Рис. 2.5 Copyright ОАО «ЦКБ «БИБКОМ» & ООО «Aгентство Kнига-Cервис <...> Т а б л и ц а 4.1 № F кН q кН/м М0 кНм а № F кН q кН/м М0 кНм а 1 20 10 20 1,0 6 45 20 20 2,0 2 25 12

Предпросмотр: Расчет стержней на прочность, жесткость и устойчивость. Учебное пособие.pdf (0,2 Мб)
31

Комбинированные манипуляторы лесосечных и лесотранспортных машин. Динамика элементов конструкции

Автор: Полетайкин Владимир Федорович
[Б.и.]

В монографии рассмотрены вопросы обоснования кинематических и динамических параметров комбинированных манипуляторов с поворотными в продольно – вертикальной и горизонтальной плоскостях колоннами (с отклоняющимися колоннами) и телескопическими стрелами, предназначенных для оснащения лесосечных и лесотранспортных машин (валочно – трелевочных машин, машин для бесчокерной трелевки деревьев, сортиментовозов, лесопогрузчиков поворотного типа и других машин). Динамика элементов конструкции рассмотрена на примере лесопогрузчика поворотного типа в режимах синхронного движения колонны и стрелы, а так же одновременного подъема и выдвижения секций телескопической стрелы с грузом. Работа рекомендуется для студентов, магистрантов, аспирантов направлений 151000.62 «Технологические машины и оборудование», 190100.62 «Наземные транспортно-технологические комплексы» и преподавателей в качестве дополнения по курсам «Основы проектирования», «Основы научных исследований», «Динамика и прочность конструкций», «Динамика технических систем».

Типоразмерные ряды построены по основному параметру манипуляторов грузовому моменту (кНм). <...> ERGO Модель PONSSE HN125/HN200/C4 PONSSE С33 Вылет манипулятора, м 10 9,5; 10,311 Грузовой момент, кНм <...> Для лесопогрузчика с грузовым моментом 120 кНм уменьшение  на 8% приводит к возрастанию нагрузок на <...> Для лесопогрузчика с грузовым моментом 210 кНм установлены оптимальные значения параметров м65,0 ,  <...> Так для лесопогрузчика с грузовым моментом 160…210 кНм уменьшение расстояния между опорами средней и

Предпросмотр: Комбинированные манипуляторы лесосечных и лесотранспортных машин. Динамика элементов конструкции.pdf (1,1 Мб)
32

Механика: сопротивление материалов. Определение внутренних силовых факторов в упругих системах при различных видах нагружения. Построение эпюр внутренних силовых факторов [Электронный ресурс] : учебно-методическое пособие для обучающихся по направлению подготовки 35.03.06 Агроинженерия, профиль подготовки бакалавра "Эксплуатация транспортно-технологических машин"

3.11 № участка и пределы изменения координаты “z” Выражения для Q и Mx Граничные значения Q, кН Mx , кНм <...> 3.12 № участка и пределы изменения координаты “z” Выражения для Q и Mx Граничные значения Q, кН Mx , кНм <...> 3.13 № участка и пределы изменения координаты “z” Выражения для Q и Mx Граничные значения Q, кН Mx , кНм <...> 3.14 № участка и пределы изменения координаты “z” Выражения для Q и Mx Граничные значения Q, кН Mx , кНм

Предпросмотр: Механика сопротивление материалов. Определение внутренних силовых факторов в упругих системах при различных видах нагружения. Построение эпюр внутренних силовых факторов [Электронный ресурс] учебно-м titlebreak сплуатация транспортно-технологических машин.pdf (0,5 Мб)
33

Методическое указания по выполнению расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта для студентов специальности 08.02.01 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений методические указания

Автор: Огольцова
"ГАПОУ СО "САСК""

Оказание методической помощи студентам очного и заочного отделения при выполнении расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта. Указания содержат необходимые сведения по составу и содержанию работы, её оформлению

моменты по сечениям 1-1 и 2-2 по граням уступов: М1=0,125×р×(а-а1) 2 ×b=0,125×311×(2,4-1,1) 2 ×2,4=152,6 кНм <...> (11) М2=0,125×р×(а-hк) 2 ×b=0,125×311×(2,4 -0,3) 2 ×2,4=398,22 кНм Требуемое количество арматуры в сечениях <...> сечениям 1-1 и 2-2 по граням уступов: М1=0,125×р×(а-а1) 2 ×b=_________________________________________ кНм <...> (11) М2=0,125×р×(а-hк) 2 ×b=________________________________________ кНм Требуемое количество арматуры

Предпросмотр: Методическое указания по выполнению расчетно-конструктивного раздела дипломного проекта для студентов специальности 08.02.01 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений .pdf (0,1 Мб)
34

Исследования наземных транспортно-технологических машин при учете реологических свойств опорного основания. Ч. 1 лаб. практикум

Автор: Носов С. В.
Изд-во ЛГТУ

На основе общего подхода к решению проблемы выбора параметров и режимов работы наземных транспортно-технологических машин при учете реологических свойств деформируемого опорного основания разработаны лабораторные работы для магистров, обучающихся по направлению подготовки 23.04.02 «Наземные транспортно-технологические комплексы», по профилю «Автомобили и тракторы». Приведены основы теоретических знаний по динамике взаимодействия наземных транспортно-технологических машин с деформируемым опорным основанием.

трактора Т-150К в зависимости от скорости трактора 1,70 1,75 1,80 1,85 1,90 0 1,0 1,25 1,5 ρ, г/см 3 М, кНм <...> 10% 20% 30% М, кНм 0 0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,24 0,28 t, с 0,50 1,00 W=20% ρ=1,5 г/см 3 W=20% ρ=1,0 <...> г/см 3 Без учета реол. св-в 1,0 2,0 3,0 0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 М, кНм υ, м/с

Предпросмотр: Исследования наземных транспортно-технологических машин при учете реологических свойств опорного основания. Часть 1.pdf (0,5 Мб)
35

Применение неавтоклавного полимерцементного пенобетона и поддерживающего каркаса из ЛСТК в теплоизоляционных конструкциях покрытий зданий, сооружений [Электронный ресурс] / Соломахин, Каменев // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века .— 2016 .— №3-4 .— С. 36-39 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/430909

Автор: Соломахин

В статье рассмотрена наиболее часто встречающаяся конструкция утепления плоских покрытий зданий и сооружений с использованием минераловатных материалов. Показаны недостатки данной конструкции: высокое водопоглощение, низкая прочность на сжатие, потеря заданных размеров с течением времени. Предложена современная, эксплуатационно качественная конструкция утепления плоских покрытий с применением неавтоклавного полимерцементного пенобетона, имеющая преимущества перед минераловатной теплоизоляцией. Произведен расчет конструкции теплоизоляции из легких стальных тонкостенных конструкций плоского покрытия зданий и сооружений. Приведено обоснование долговечности конструкционных элементов из оцинкованного профиля в неблагоприятных условиях эксплуатации.

Максимальное значение изгибающего момента М=0,028 кНм Рис. 6. <...> Максимальное значение изгибающего момента М=0,023 кНм/м Таблица 1.

36

ПРИМЕНЕНИЕ НЕАВТОКЛАВНОГО ПОЛИМЕРЦЕМЕНТНОГО ПЕНОБЕТОНА И ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО КАРКАСА ИЗ ЛСТК В ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ ПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙ, СООРУЖЕНИЙ [Электронный ресурс] / Соломахин, Каменев // Кровельные и изоляционные материалы .— 2016 .— №3 .— С. 23-25 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/435442

Автор: Соломахин

В статье рассмотрена наиболее часто встречающаяся конструкция утепления плоских покрытий зданий и сооружений с использованием минераловатных материалов. Показаны недостатки данной конструкции: высокое водопоглощение, низкая прочность на сжатие, потеря заданных размеров с течением времени. Предложена современная, эксплуатационно качественная конструкция утепления плоских покрытий с применением неавтоклавного полимерцементного пенобетона, имеющая преимущества перед минераловатной теплоизоляцией. Произведен расчет конструкции теплоизоляции из легких стальных тонкостенных конструкций плоского покрытия зданий и сооружений. Приведено обоснование долговечности конструкционных элементов из оцинкованного профиля в неблагоприятных условиях эксплуатации.

Максимальное значение изгибающего момента М=0,028 кНм Рис. 6. <...> Максимальное значение изгибающего момента М=0,023 кНм/м Таблица 1.

37

Равновесие твердого тела метод. указания к лаб. работе по дисциплине "Теорет. механика"

Автор: Куча
ГОУ ОГУ

Основное содержание: произвольная плоская система сил, момент силы относительно точки, главный вектор и главный момент системы, основная теорема статики, равновесие абсолютно твердого тела, составление расчетных схем и уравнений равновесия плоской произвольной системы сил.

F, кН М, кНм q, кН/м 0 5 2 3 30° 5 10 10 1 3 4 3 45° 10 20 10 2 2 6 2 60° 15 30 10 3 6 1 3 30° 20 10 <...> К балке АВ приложена пара сил с моментом М = З кНм. Определить реакции жесткой заделки. <...> Рисунок 12 Дано: Р = 2 кН, М = 3 кНм, q = 0,5 кН/м, α = 30° Определить реакции жесткой заделки ХА, УА <...> На балку ADC действует пара сил с моментом М = 6 кНм, сила Р = 10кН, приложенная в точке С под углом <...> Рисунок 14 Дано: Р = 10 кН, М = 6 кНм, q = 0,5 кН/м. Определить реакции опор ХА, УА, RВ. Решение.

Предпросмотр: Равновесие твердого тела.pdf (0,1 Мб)
38

Актуальные вопросы оценки эффективности подразделений по противодействию коррупции таможенных органов России [Электронный ресурс] / Д.Н. Федоренко // Таможенная политика России на Дальнем Востоке .— 2017 .— №2 .— doi: 10.17238/issn1815-0683.2017.2.98 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/623211

Автор: Федоренко Д. Н.

В работе рассмотрены основные направления противодействия коррупции в  России. Приведены результаты деятельности подразделений, осуществляющих противодействие коррупции в таможенных органах России за  2005–2016 гг. Рассмотрен вопрос об  актуальности разработки и  внедрения научнообоснованного комплексного критерия оценки эффективности оперативно-служебной деятельности подразделений по противодействию коррупции таможенных органов России.

деятельности подразделений по противодействию коррупции: КЭУПД = КВУД + КНС+ КПР+ КПНР+ КОС+ КОПР+ КНМ <...> Показатель эффективности направленных материалов для принятия процессуального решения (КНМ) имеет собственную <...> методику расчета, но как и все выше перечисленные показатели зависит от категории преступления: КНМ

39

ТЕХНОЛОГИИ БУРЕНИЯ НА ХВОСТОВИКЕ – ОПЫТ И ПЕРСПЕКТИВЫ [Электронный ресурс] / Гельфгат, Агишев // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море .— 2017 .— №11 .— С. 6-17 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/645100

Автор: Гельфгат

Вниманию читателей предлагается третья статья из цикла «Технологии бурения скважин на обсадной колонне и хвостовике». Статья посвящена истории развития технологии бурения на хвостовике (БХВ), как с неуправляемой, так и с управляемой системой, позволяющей контролировать траекторию скважины. Описаны тенденции, повлиявшие на развитие данной технологии; приведены примеры применения и ограничения использования ряда методов. В статье приведено предложение авторов о создании системы направленного БХВ малого диаметра с использованием извлекаемой телесистемы

Барга Параметры Значения Нагрузка на долото, кН 66,7…97,9 Частота вращения, об/мин 40 Момент на устье, кНм <...> Длина интервала, м 152 Частота вращения, об/мин 50…80 Нагрузка на долото, кН 22,2…66,6 Момент на устье, кНм

40

Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине «Основания и фундаменты»

Автор: Хвастунов А. В.
Кумертауский филиал ОГУ

Методические указания предназначены для выполнения курсового проекта по дисциплине «Основания и фундаменты» для студентов направления подготовки 270800.62 – Строительство, профиля подготовки Городское строительство и хозяйство для очной, заочной и заочной (ускоренной) форм обучения.

Mi – изгибающий момент в i-том сечении фундамента в направлении l, кНм: где Рср – напряжение в основании <...> нагрузки № фундамента 1 2 3 4 5 6 7 Fv, кН 2200 1200 1100 1000 1350 1500 180 Fh, кН 10 15 20 25 18 30 М, кНм <...> нагрузки № фундамента 1 2 3 4 5 6 7 Fv, кН 2000 1200 1100 1000 1350 1500 180 Fh, кН 10 15 20 25 18 30 М, кНм <...> нагрузки № фундамента 1 2 3 4 5 6 7 Fv, кН 2000 1200 1100 1000 1350 1500 180 Fh, кН 10 15 20 25 18 30 М, кНм

Предпросмотр: Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине Основания и фундаменты.pdf (0,1 Мб)
41

Практикум по металлическим конструкциям

Автор: Колоколов С. Б.
ОГУ

В учебном пособии приводится числовое решение типовых расчетных задач с пояснениями и методическими рекомендациями. Содержатся справочные таблицы, необходимые для решения задач.

Изгибающий момент над левой опорой: 54 2 312 2 22 1 1      lq М кНм = 5400 кНсм. <...> Подставляем известные величины: 38,30 2 25.212 25.227 2   xM кНм = 3038 кНсм. <...> который может выдержать заданное болтовое соединение 21913458 )14(6 )14(4    M кНсм = 21,9 кНм <...> Исходные данные: высота колонны Н = 10 м; расчетный изгибающий момент М = 100 кНм; расчетная продольная <...> сила N1 = 500 кН, при второй комбинации изгибающий момента М2 = 250 кНм, продольная сила N2 = 450 кН

Предпросмотр: Практикум по металлическим конструкциям.pdf (0,6 Мб)
42

Трубы из высокопрочного чугуна для систем водоснабжения и водоотведения [монография]

Автор: Храменков С. В.
М.: Изд-во МИСИ-МГСУ

Рассмотрены комплексные вопросы применения при проектировании, строительстве и эксплуатации систем транспорта воды отечественных труб из высокопрочного чугуна. Приведены сравнение труб из высокопрочного чугуна с трубами из других материалов; методики прочностного и гидравлического расчетов подземных трубопроводов из высокопрочного чугуна, требования к выбору типоразмеров и классов прочности труб; описаны монтаж трубопроводов и фасонных частей, ремонтные работы на трубопроводах, организация технического надзора в период проведения работ по прокладке и перекладке трубопроводов из высокопрочного чугуна; указаны свойства, прочностные показатели труб и соединительных частей из высокопрочного чугуна, способы их соединения, сведения о производителях труб. Представлены сведения по проектированию и строительству подземных трубопроводов способом горизонтально-направленного бурения с применением труб из высокопрочного чугуна; практический опыт Московского водоканала по строительству и эксплуатации труб из высокопрочного чугуна, зарубежные и отечественные стандарты и требования к трубам, а также опыт отечественных предприятий и организаций, осуществляющих работы по строительству трубопроводов из высокопрочного чугуна.

трубы длиной l, м; Q2 — вес воды в трубе; — изгибающие моменты на опору от воздействия опорных реакций, кНм <...> изгиба на опорах от воздействия внешних нагрузок, МПа Dу, мм а, см b, см W, см3 Момент над опорой, кНм <...> , кНм , кНм , кНм 1,0 4,8 –0,8 10,95 –1,82 0,32 0,77 0,09 0,025 0,8 –0,036 1,5 4,8 –0,8 6,20 –0,87 0,32 <...> 0,77 0,09 0,025 0,12 –0,017 2,0 4,8 –0,8 3,29 –0,05 0,32 0,77 0,09 0,025 0,06 –0,009 h, м , кНм , кН <...> /м , кН/м , кНм , кН/м , кН/м , кНм , кН/м , кН/м 1,0 0,012 16,84 –2,62 0,879 17,38 2,8 0,065 1,28 38,3

Предпросмотр: Трубы из высокопрочного чугуна для систем водоснабжения и водоотведения монография.pdf (1,7 Мб)
43

Трубы из высокопрочного чугуна для систем водоснабжения и водоотведения [монография]

Автор: Храменков С. В.
М.: МГСУ

Рассмотрены комплексные вопросы применения при проектировании, строительстве и эксплуатации систем транспорта воды отечественных труб из высокопрочного чугуна. Приведены сравнение труб из высокопрочного чугуна с трубами из других материалов; методики прочностного и гидравлического расчетов подземных трубопроводов из высокопрочного чугуна, требования к выбору типоразмеров и классов прочности труб; описаны монтаж трубопроводов и фасонных частей, ремонтные работы на трубопроводах, организация технического надзора в период проведения работ по прокладке и перекладке трубопроводов из высокопрочного чугуна; указаны свойства, прочностные показатели труб и соединительных частей из высокопрочного чугуна, способы их соединения, сведения о производителях труб. Представлены сведения по проектированию и строительству подземных трубопроводов способом горизонтально-направленного бурения с применением труб из высокопрочного чугуна; практический опыт Московского водоканала по строительству и эксплуатации труб из высокопрочного чугуна, зарубежные и отечественные стандарты и требования к трубам, а также опыт отечественных предприятий и организаций, осуществляющих работы по строительству трубопроводов из высокопрочного чугуна.

трубы длиной l, м; Q2 — вес воды в трубе; — изгибающие моменты на опору от воздействия опорных реакций, кНм <...> изгиба на опорах от воздействия внешних нагрузок, МПа Dу, мм а, см b, см W, см3 Момент над опорой, кНм <...> , кНм , кНм , кНм 1,0 4,8 –0,8 10,95 –1,82 0,32 0,77 0,09 0,025 0,8 –0,036 1,5 4,8 –0,8 6,20 –0,87 0,32 <...> 0,77 0,09 0,025 0,12 –0,017 2,0 4,8 –0,8 3,29 –0,05 0,32 0,77 0,09 0,025 0,06 –0,009 h, м , кНм , кН <...> /м , кН/м , кНм , кН/м , кН/м , кНм , кН/м , кН/м 1,0 0,012 16,84 –2,62 0,879 17,38 2,8 0,065 1,28 38,3

Предпросмотр: Трубы из высокопрочного чугуна для систем водоснабжения и водоотведения (1).pdf (2,1 Мб)
44

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ФИЛЬТРАЦИИ УГЛЕРОДНОГО ВОЛОКНИСТОГО СОРБЕНТА [Электронный ресурс] / Кудрин, Новиков // Вода: химия и экология .— 2009 .— №10 .— С. 38-40 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/535263

Автор: Кудрин

В статье представлены данные экспериментальных исследований потерь напора в слое углеродного волокнистого сорбента в зависимости от скорости фильтрации, коэффициента фильтрации и от плотности упаковки углеродного волокнистого сорбента при различных направлениях фильтрации жидкости

два вида УВС – карбонизированные и активированные нетканые материалы, имеющие, соответственно, марки КНМ

45

Метод последовательных приближений в задаче рационального распределения пористости при чистом изгибе бруса прямоугольного сечения [Электронный ресурс] / С.М. Шляхов, Д.Ю. Гаврилов // Научно-технический вестник Брянского государственного университета .— 2017 .— №1 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/586706

Автор: Шляхов Станислав Михайлович
БГУ имени академика И.Г.Петровского

Статья посвящена задаче рационального распределения пористости по сечению бруса при чистом изгибе. Решение такой задачи позволит обеспечить необходимую несущую способность при снижении материалоемкости конструкции. Целью исследования является подобрать рациональный закон распределения пористости по прямоугольному сечению бруса при технических ограничениях производства.

вычисленных значений изгибающих моментов на каждом приближении № приближения Значение изгибающего момента, кНм

46

Шасси гусеничных машин для технологических комплексов стыковой электроконтактной сварки трубопроводов [Электронный ресурс] / А.Т. Кулаков, Макушин // Механизация строительства .— 2011 .— №9 .— С. 8-9 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/541296

Автор: Кулаков Александр Тихонович

Разработан состав технологического комплекса для стыковой электроконтактной сварки трубопроводов. На шасси гусеничной машины ОАО «Алтайский трактор» показано оборудование и размещение агрегатов головной машины технологического комплекса

На шасси в передней части рамы смонтирован гидроманипулятор АПС-70 грузовым моментом 70 кНм (9000 кН

47

Численные методы в расчетах строительных конструкций : электронное учебно-методическое пособие

Автор: Булгаков Виктор Иванович
Тольяттинский государственный университет

Электронное учебно-методическое пособие является своеобразным маршрутизатором по самостоятельному изучению дисциплины "Численные методы"; в нем приводится содержание разделов теоретического курса, теоретические сведения по основным темам, вопросы для самоподготовки. Пособие предназначено для студентов заочной формы обучения направления подготовки бакалавра 270800.62 "Строительство".

плиты к примеру 4 A B C D E F G H I J M N O P Q 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 4 18 -16 2 0 2 0 0 0 0 0 5 D, кНм <...> Получим одно и то же значение 4380,54 кНм, что свидетельствует о равновесии узла 3. <...> плиты к примеру 4 A B C D E F G H I J M N O P Q 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 4 18 -16 2 0 2 0 0 0 0 0 5 D, кНм

Предпросмотр: Численные методы в расчетах строительных конструкций электронное учебно-методическое пособие.pdf (67,6 Мб)
48

Динамическое действие нагрузок метод. указания к решению задач по курсам «Сопротивление материалов» и «Техническая механика»

ЛГТУ

Приведены примеры решения задач по теме «Динамическое действие нагрузок» с краткими теоретическими сведениями из курса сопротивления материалов (технической механики).

в, ж, д) находим крутящий и изгибающие моменты, действующие в сечении С: крутящий момент Mк = 1,62 кНм <...> ; изгибающие моменты My = 2,806 кНм и Mz = 1,62 кНм.

Предпросмотр: Динамическое действие нагрузок методические указания к решению задач по курсам «Сопротивление материалов» и «Техническая механика».pdf (0,1 Мб)
49

«Лесдревмаш – 2008» [Электронный ресурс] / Калантаров // Механизация строительства .— 2009 .— №2 .— С. 29-31 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/541346

Автор: Калантаров

В Москве с 1 по 4 сентября 2008 г. в павильонах и на открытых площадках ЦВК «Экспоцентр» прошла 12-я международная выставка машин, оборудования, принадлежностей, инструмента и приборов для лесной, целлюлозно-бумажной, деревообрабатывающей и мебельной промышленности

вылете ...................................................................... 820 Момент грузовой, кНм

50

Производство гнутых отводов с использованием технологии индукционного нагрева. Трехмерная гибка труб [Электронный ресурс] / СФЕРА. Нефть и Газ / Sphere. Oil and Gas .— 2016 .— №1 .— С. 38-41 .— Режим доступа: https://rucont.ru/efd/446481

Компания «Серебряный мир 2000», имеющая 16-летний опыт работы с ведущими предприятиями нефтегазового комплекса, является официальным представителем основных заводов-производителей деталей трубопроводов, в т.ч. входящих в реестр ПАО «Газпром», аккредитована и включена в Базы квалифицированных поставщиков ОАО «НК Роснефть», ОАО «НГК «Славнефть», ЗАО «Стройтрансгаз».

–100 мм Радиус 225–4500 мм Угол изгиба 1º–182º Усилие подачи трубы до 1000 кН Момент изгиба до 1200 кНм

Страницы: 1 2 3 ... 11